|
1.1 Существующие методы оценки технического состояния необсаженного ствола скважины Непрерывное изменение фильтрационных и прочностных характеристик ствола в процессе бурения скважины и неконтролируемое воздействие на забой и стенки гидродинамических давлений, величина которых достигает 7-12 МПа и более, вызывает различные осложнения технологии буровых работ. Такое положение привело в начале 70-х годов к разработке и широкому внедрению на практике оперативных методов контроля технического состояния ствола при бурении до кровли продуктивных отложений на разбуриваемых месторождениях Башкортостана и Татарстана [17-19]. В настоящее время это направление Жучно-прикладныхработ получило дальнейшее развитие за счет усовершенствования методов контроля технического состояния ствола бурящихся скважин и расширения области их эффективного применения [1,2022]. Методы гидромеханических испытаний ствола предназначены для оперативного контроля фильтрационных и прочностных характеристик интервалов проницаемых, неустойчивых и с низким градиентом гидроразрыва горных пород в процессе бурения и заканчивания Нефтяных и газовых скважин. Отсюда определение термина «техническое состояние ствола скважины» как характеристики текущих показателей герметичности и гидромеханической прочности ствола и их изменение в процессе углубления скважины. Техническое состояние ствола скважины оценивается комплексом критериев, устанавливаемых по результатам оперативных, промысловых гидромеханических испытаний и геофизических исследований (каверноили ирофилеметрии). Герметичность необсаженного ствола в заданном интервале характеризуется коэффициентом полной приемистости (К) К = (Зон / ДРоп, (мЗ/с>МПа (1.1) где С>оп расход жидкости при опрессовке ствола, мЗ/с; ДРоп давление опрессовки ствола по манометру на устье, МПа. Величина допустимого давления опрессовки ствола (ДРоп) определяется уравнением или с помощью номограммы [23]. ДРоп = &Н(КЗрп рр), МПа (1.2) где & гравитационная постоянная, равная 9,8 м/с2; Н глубина кровли испытуемого интервала, м; КЗ коэффициент запаса на допустимое давление опрессовки, не приводящее к гидромеханическому нарушению стенок скважины (гидроразрыв горных пород, раскрытие сомкнутых трещин). Величина КЗ принимается в 13 |
1.1. Существующие методы оценки технического состояния необсаженного ствола скважины Непрерывное изменение фильтрационных и прочностных характеристик ствола в процессе бурения скважины и неконтролируемое воздействие на забой и стенки гидродинамических давлений, величина которых достигает 7-12 МПа и более, вызывает различные осложнения технологии буровых работ. Такое положение привело в начале 70-х годов к разработке и широкому внедрению на практике оперативных методов контроля технического состояния ствола при бурении до кровли продуктивных отложений на разбуриваемых месторождениях Башкортостана и Татарстана [17-19]. В настоящее время это направление научно-прикладных работ получило дальнейшее развитие за счет усовершенствования методов контроля технического состояния ствола бурящихся скважин и расширения области их эффективного применения [1, 20-22]. Методы гидромеханических испытаний ствола предназначены для оперативного контроля фильтрационных и прочностных характеристик интервалов проницаемых, неустойчивых и с низким градиентом гидроразрыва горных пород в процессе бурения и заканчивания нефтяных и газовых скважин. Отсюда определение термина “техническое состояние ствола скважины”, как характеристики текущих показателей герметичности и гидромеханической прочности ствола и их изменение в процессе углубления скважины. Техническое состояние ствола скважины оценивается комплексом критериев, устанавливаемых по результатам оперативных, промысловых гидромеханических испытаний и геофизических исследований (каверноили профилеметрии). 13 Герметичность необсаженного ствола в заданном интервале характеризуется коэффициентом полной приемистости К = Ооп/ЛРоп, м3/с МПа (1.1) где 0оп расход жидкости при опрессовке ствола, м3/с; ДР0П давление опрессовки ствола по манометру на устье, МПа. Величина допустимого давления опрессовки ствола определяется уравнением или с помощью номограммы [23]. 14 ЛРоп = ёН(К3рп рР), МПа (1.2) где 8 ~ гравитационная постоянная, равная 9,8 м/с2; Н глубина кровли испытуемого интервала, м; К3 коэффициент запаса на допустимое давление опрессовки, не приводящее к гидромеханическому нарушению стенок скважины (гидроразрыв горных пород, раскрытие сомкнутых трещин). Величина К3 принимается в расчетах по (1.2) с учетом конкретных геологопромысловых условий бурения и может изменяться от 0,60 до 0,85 [1, 20]; рп средняя (или минимальная) плотность горных пород в испытуемом интервале и принимается по данным ГТН или геологической службы, кг/м3; ррплотность промывочной жидкости, кг/м3. При проведении гидромеханических испытаний расход промывочной жидкости принимается достаточным для достижения расчетного давления опрессовки ДР0П. |