|
соса на начало нагнетания тампонажного раствора в пласт (}„ м3/с определится как 6н К • АРдоп , (2.9) Расчетное давление нагнетания тампонажного раствора на устье (Р„) Р„ = ЛРдоп + ЛРП1р, МПа (2.10) где АРтргидравлические сопротивления в колонне бурильных труб, МПа 2. Определяется ожидаемое время нагнетания тампонажного раствора в призабойную зону пласта на принятый в расчете средний радиус (Т„) где т средняя пористость коллектора, доли единиц; Кср средний радиус нагнетания тампонажного раствора, м; Н толщина пласта, м; Как показывают прогнозные расчеты и промысловый опыт, оптимальная величина среднего радиуса тампонирования водонасыщенных пластов находится в пределах 2,5 4,0 м, нижняя граница которой соответствует низким и средним значениям фильтрационных характеристик проницаемых пород, а верхняя повышенным. 3. Оценивается средняя раскрытость каналов фильтрации проницаемых пород (8ср) л где а =0,06* 10' коэффициент пропорциональности; К коэффициент приемистости исследуемого пласта; Тис время нагнетания жидкости на контрольном режиме исследования, с То предельное напряжение сдвига нагнетаемой в пласта жидкости, МПа. 4. Рассчитывается технологически необходимая пластическая прочность тампонажного раствора с закупоривающими свойствами Рт, МПа 5. Необходимый для эффективной закупорки призабойной зоны объем нетвердеющего раствораУ„, м^ <2„ (2.11) К = Ч*КТисть (2.12) Р (2.13) 69 |
(4.9.) 144 Он “ К' АР^ОП Расчетное давление нагнетание тампонажного раствора на устье Рн ” доп ■** тр (4.10.) Где АРтргидравлические сопротивления в колонне бурильных труб, МПа 2. Определяется ожидаемое время нагнетания тампонажного раствора в призабойную зону пласта на принятый в расчете средний радиус тпК2ку ____________ СР б” (4.11) где т средняя пористость коллектора, доли единиц; /?ср средний радиус нагнетания тампонажного раствора, м; Н толщина пласта, м; Он подача насоса на начало нагнетания раствора в пласт, м3/с Как показывают прогнозные расчеты и промысловый опыт, оптимальная величина среднего радиуса тампонирования водонасыщенных пластов находится в пределах 2,5 4,0 м, нижняя граница которой соответствует .низким и средним значениям фильтрационных характеристик проницаемых пород, а верхняя повышенным. 3. Оценивается средняя раскрытость каналов фильтрации проницаемых пород &сР (4.12) где а =0,06-10'3 коэффициент пропорциональности; К коэффициент приемистости исследуемого пласта; Тис время нагнетания жидкости на контрольном режиме исследования, с Го предельное напряжение сдвига нагнетаемой в пласта жидко 145 сти, МПа. 4. Рассчитывается технологически необходимая пластическая прочность тампонажного раствора с закупоривающими свойствами, МПа М'6,еАР доп (4.13.) 5. Необходимый для эффективной закупорки призабойной зоны объем нетвердеющего раствора, м3 V*~Т}7гтК2 ср1г ( 4 1 4 ) где /7* = 1,2 1,4 коэффициент запаса на непрогнозируемое увеличение объема раствора в процессе производства операции. 6. Расчетный объем твердеющего раствора, м3 Л2йктк (4.15.) где т]2 коэффициент запаса; О*подача насоса при исследовании пласта контрольным давлением,м3/с; Тквремя исследований пласта на контрольном режиме нагнетания, с. 7. Объем продавочной жидкости из условия полного вытеснения твердеющего раствора из скважины в призабойную зону проницаемого пласта У„р =0,785\д:(Ь' + /»)+<А,] (4 16 } где Дс диаметр скважины, м; Цдлина необсаженного ствола, м; Ь толщина изолируемого пласта; &тР внутренний диаметр бурильных труб, м; 1-тр длина колонны бурильных труб, м. |