|
100 Для исследуемых материалов установлено хорошее согласование (с погрешностью в среднем до 5 %) экспериментальных и расчетных (4.4), (4.5) значений пределов текучести и коэффициентов анизотропии, что позволяет рекомендовать эти зависимости для вычисления пределов текучести и коэффициентов анизотропии в любых направлениях относительно направления прокатки (при известных отношениях параметров анизотропии G/F, H/F и N/F) (см. табл. 4.1). Выполненные экспериментальные исследования позволили рассчитать константы кривых упрочнения Gik=GiQlk+Qk(tik)nk > k = (4.6) которые представлены в табл. 4.3. Константы кривой упрочнения (4.6) для исследуемых материалов определялись путем обработки индикаторных диаграмм «сила-путь» в области равномерной деформации с учетом постоянства объема материала на базовой длине образца. Экспериментальные константы Qk и находились с использованием методики нелинейного оценивания параметров [5]. Таблица 4.3. Константы кривых упрочнения и характеристик анизотропии в условиях плоской деформации исследуемых материалов Материал <7/0,2*> МПа Qk’ МПа ”к ск Сталь 12ХЗГНМФБА 520,2 496,04 0,435 -0,12 Сталь 08X13 432,5 512,05 0,498 0,11 Обработка экспериментальных данных осуществлялась в предположении изотропного упрочнения анизотропного материала [140], что позволило значительно упростить обработку опытных данных и сократить объем экспериментальных исследований при построении единой кривой упрочнения. |
93 Таблица 2.3 М еханические характеристики исследуемых материалов Материал Предел пропорциональности , М Па М одуль упругости £ , М Па Предел упругости (0,05%), М Па Временное сопротивление Og, МПа Сталь 447,3 87792,5 458,3 622,2 12ХЗГНМ ФБА Сталь 08X13 534,6 98763,0 370,7 534,6 •Продолжение табл. 2.3 М атериал Условный предел текучести О тносительное удлинение после разрыва 5 ,% Относительное сужение ц>, % Относительное равномерное удлинение % Сталь 532,2 21,67 40,1 5,78 12ХЗГНМФБА Сталь 08X13 421,8 26,67 48,7 9,78 Выполненные экспериментальные исследования позволили рассчитать константы кривых упрочнения; = (2,39) которые представлены в табл. 2.3. Константы кривой упрочнения (2.39) для исследуемых материалов определялись путем обработки индикаторных ди аф зм м «сила-путь» в области равномерной деформации с учетом постоянства объема материала на базовой длине образца. Экспериментальные константы и и* находились с использованием методики нелинейного оценивания параметров. При локализации очага пластической деформации регистрировалось изменение толщины и ширины образца, радиуса контура шейки в наименьшем сечении. Толщину s и ш ирину в в наименьшем сечении шейки в про |