|
103 Следуя работам Р. Хилла введем характеристику анизотропии в условиях плоского деформированного состояния [132]: сху=1~ 1JV (Др+Д9о) 2 F Й9о(Дс + д90 +1) (4.8) а также учитывая, что F = ■ а?90 ^90 *0 Ъху 1 + 2JV = получим выражение для определения величины сопротивления материала пластическому деформированию на сдвиг в плоскости ху: т _ стд90 1 (Д0+ Д90)0 + Д90) /4дч sxy 2 ^й90(1-Слу)(Я0+Й90 + 1)' Используя соотношения (4.9), получим окончательное выражение для определения величины сопротивления материала пластическому деформированию на сдвиг в плоскости ху: т _Q /(^0+-^0^90+-^90) 1 (*Q+*9o)(l + *9o) s*y 'У ЗЯ0(Л,0+1) ^Л90(1-еху)(Л0 + Лд0 + 1)' В табл. 4.3 приведены величины характеристик анизотропии для исследуемых материалов в условиях плоского деформированного состояния заготовки. При получении приведенных выше соотношений сделано предположение, что xSXy tsxz . Рассмотрим вопрос об определении экспериментальных коэффициентов уравнения (2.103), который в процессе листовой штамповки деформируется в плоскости ху. Определение коэффициентов и невозможно без оценки напряженного состояния образцов в момент разрушения при растяжении их в условиях плоского напряженного и плоского деформированного состояний, вырезанных в направлениях главных осей анизотропии. |
2.2.5. Предельные возможности формоизменения П риведенные в предыдущ ем разделе соотношения для определения осевого напряжения и величины накопленной повреждаемости материала стенки детали позволяют установить предельные возможности процесса вытяжки с утонением двухслойного материала. Предельные возможности процесса вытяжки с утонением стенки ограничиваются максимальной величиной осевого напряжения в стенке детали на выходе из очага деформации, которая не должна превышать величины сопротивления материала пластическому деформированию в условиях плоского деформированного состояния с учетом упрочнения ^ x i —'^sxi ’ ^sxi (2.37) и допустимой степенью использования ресурса пластичности с о , = 1 ^ < Х (2.38) Здесь i = 1,2 в зависимости от рассматриваемого слоя заготовки. Кроме этого, при назначении величины коэффициентов утонения необходимо учитывать рекомендации по степени использования запаса пластичности В.Л. Колмогорова и А.А. Богатова, согласно которым для ответственных деталей, работающ их и подвергающихся после обработки давлением термической обработке (отжигу или закалке), допустимой величиной степени использования запаса пластичности следует считать х = 0Д 5, а только для неответственных деталей допустимая степень использования запаса пластичности может быть принята х = 0,65 [25, 85-88]. Приведенные в разделе неравенства не разрешаются в явном виде относительно коэффициента утонения т , „р, поэтому зависимости предельного коэффициента утонения от механических свойств материала, геометрии ии86 96 Сопоставление экспериментальных данных об изменении сопротивления материала пластическому деформированию Оу в зависимости от степени логарифмической деформации е для двухслойной стали 12ХЗГНМФБА+08Х13 различной толщины позволило судить о хорошем согласовании расчетных по зависимости (2.44) и экспериментальных данных при одноосном напряженном состоянии. М аксимальная величина расхождения теоретических и экспериментальных данных не превышала более 5 %. Рисунок 2.23. Зависимости изменения от логарифмической деформации а для исследуемых материалов; кривая 1 сталь 08X13; кривая 2 сталь 12ХЗГНМФБА; кривая 3 двухслойная сталь 12ХЗГНМФБА+08Х13 (Sq=3 мм); кривая 4 двухслойная сталь 12ХЗГПМФБА+08Х13 (jo = 4 mm) Приведенные выше экспериментальные данные могут бьпъ использованы при расчете силовых и деформационных параметров, предельных возможностей формоизменения исследуемого двухслойного материала в процессе пластического формоизменения. 2.3.2. Экспериментальные исследования силовых режимов процесса вытяжки с утонением стенки С целью проверки возможностей оценки силовых режимов выполнены экспериментальные исследования вытяжки с утонением стенки двухслойной стали 12ХЗГНМФБЛ+08Х13, механические свойства основного и плакированного слоев которой приведены в табл. 2.4. |