|
60 l^f + 4^2 cos 2a 02(a)cos2a + -02(a)sin2a -£>2P2lnP2 ~^2 = xs2xyt£a‘' к 2 В результате преобразований получим -6p2e2a + ^2С2^А + 402c2e2a ^cos2 2а + ^-sin4a^ + *1 602^ 2а +4Р2^В + 4р2с2е 2a^cos22a--sin4a) “с2+£>2 Р2(” 1пр2+ 32^2(4/Л ~cos22а) М2 [2^2с2е 2а sin 4а + 432с2^Л/2 )= ■ (2.74) Присоединяя к этим уравнениям (2.66) (2.74) ранее записанные уравнения (2.53) и (2.54), в результате получим систему из десяти линейных уравнений для нахождения неизвестных Aj(,Bi,C]iiD^iN\1M2, где к = 1,2. 2.3. Силовые режимы Силу Р процесса на выходе из очага пластической деформации можно определить следующим образом Р = Р\+Р2+Ртр, (2.75) где J\ = n(du + 6i)Pxi сила в первом слое; Р2 = я(б/д + 28j + &2)Рх2 ~сила во втором слое; Ртр -^п^П J G01(p,O) ф» ~ диаметр пуансона; 8j и 82 Pi толщина первого и второго слоев в готовом изделии соответственно. Для определения величин осевого сх и касательного т:ху напряжений, сил в первом Д и втором Р2 слоях воспользуемся формулами преобразования компонент напряжений при повороте осей координат (рис. 2.2). |
бб Для определения величин осевого и касательного х^у напряжений, сил в первом и втором слоях воспользуемся формулами преобразования компонент напряжений при повороте осей координат (рис. 2 .2 ). Приведем формулы для определения величин направляющих косинусов (табл. 2 .1 ); = cos(-9) = cos(0); т\ = соз(л-1—0 ) = cos(— 0 ) = -sin (0 ); 2 2 л ni = cos—= 0 ; / 2 = 0 )= sin(0 ); / 3 = cos—= 0 ; ni2 = co s(-0 ) = cos(0 ) ; ^ 3 = 0 ; ?i2 = co s—= 0 ; « 3 = !. Рисунок 2,2. Схема к расчету напряжений и х^у Таблица 2.1 Величины направляющих косинусов р 0 z X h «1 у h m 2 « 2 z h «3 Подставляя выражения для определения осевого п касательного х ^ напряжений в формулы преобразования компонент напряжений при повороте осей координат, получим +0emf+ОгП?+2Tp0/imi+270^^1л,+27jp/jni; ^ О Cj. = cypCOS 0 -bO0 sin 6 -2 7 p 0 sin 0 c o s0 = |