Проверяемый текст
Трегубов, Виктор Иванович. Новые технологические процессы изготовления изделий ответственного назначения методами обработки давлением и методики их проектирования (Диссертация 2004)
[стр. 80]

80 тер изменения относительной величины Р.
В первую очередь это зависит от способности того или иного материала к деформационному упрочнению, а также величины коэффициента утонения ms.
Приведенные выше соотношения и результаты расчетов могут быть использованы для анализа процесса вытяжки с утонением стенки цилиндрических деталей из двухслойных анизотропных заготовок.
3.3.
Повреждаемость материала Величина повреждаемости материала
сое при пластическом деформировании вычислялась по формуле (2.102) для различных траекторий движения элементарного объема.
Расчеты выполнены для двухслойных материалов, механические характеристики которых приведены в табл.

3.1.
Графические зависимости изменения в очаге пластической деформации от относительного радиуса р = p/hQ для ряда двухслойных материалов приведены на рис.
3.6 3.9.
На этих рисунка кривая 1 соответствует результатам расчета величины повреждаемости
ае от р для сечения 0 = 0°, кривая 2 для 6 = ccq (слой 1), кривая 3 для 0 = ccq (слой 2), кривая 4 для 0 = а.
Анализ графических зависимостей показывает, что уменьшение относительного радиуса р сопровождается ростом накопленной повреждаемости (£>е, вычисленной для различных сечений.
Установлено, что увеличение угла конусности матрицы а и уменьшения коэффициента утонения ms приводит к росту максимальной величины сое на выходе из очага пластической деформации.
[стр. 83]

2.2,4.
П овреж даемость м атериала Величина повреждаемости материала
cOg при пластическом деформировании вычислялась по формуле (2.34) для различных траекторий движения элементарного объема.
Расчеты выполнены для двухслойных материалов, механические характеристики которых приведены в табл.

2 .2 .
Графические зависимости изменения ©g в очаге пластической деформации от относительного радиуса р для ряда двухслойных материалов приведены на рис.
2.12 2.14.
Н а этих рисунках кривая 1 соответствует результатам расчета величины повреждаемости
cOg для сечения 9 = 0°; кривая 2 для 9 = а о (слой 1); кривая 3 для 9 = ад (слой 2); кривая 4 для 0 = а ; p = p/sg.
Расчеты выполнены при pyj = 2pji/=0,1; рд/ = 0,05; jg = 4 мм.
83 0.8 1,2 1.S 2 Р 2 .4 2,8 3,2 Рисунок 2.12.
Зависимости изменения cOg от р для двухслойной стали 12ХЗП1МФБА+10Х13 ( а = 18°; nig = 0 ,7 ; 5g]/so = 0,25) Рисунок 2.13.
Зависимости изменения ©е от р для двухслойной стали 12ХМ+10Х13 ( а = 18°, mg = 0 ,6 , 5gi/.s'o = 0,2 5 )

[Back]