|
84 (3.2) Здесь к = 1,2 в зависимости от рассматриваемого слоя заготовки; интенсивность деформации элементарного объема при входе в очаг деформации; =S/^(n/a;) предельная интенсивность деформации; с среднее напряжение. Величина предельной интенсивности деформации einp^ находится по выражению (3.3) где константы основного и плакированного слоя материала, определяемые в зависимости от рода материала, согласно работам В.Л. Колмогорова и А.А. Богатова [15, 54-57]. При назначении величины коэффициентов утонения необходимо учитывать рекомендации по степени использования запаса пластичности В.Л. Колмогорова и А.А. Богатова, согласно которым для ответственных деталей, работающих и подвергающихся после обработки давлением термической обработке (отжигу или закалке), допустимой величиной степени использования запаса пластичности следует считать % = 0,25, а только для неответственных деталей допустимая степень использования запаса пластичности может быть принята % = 0,65. Приведенные выше неравенства (3.1) и (3.2) не разрешаются в явном виде относительно коэффициента утонения msnp, поэтому зависимости предельного коэффициента утонения от механических свойств материала, геометрии инструмента, условий трения на контактной поверхности рабочего инструмента и заготовки устанавливались путем численных расчетов по этим неравенствам на ЭВМ. |
До деформации (при / = 1о) о )е= 0 , а в момент разрушения (Г = /р ) о)е = Х * 1 П ри назначении величин степеней деформации в процессе пластического формоизменения следует учитывать рекомендации по степени использования запаса пластичности В.Л. Колмогорова и А.А. Богатова, согласно которым для ответственных деталей, работающих и подвергающихся после обработки давлением термической обработке (отжигу или закалке), допустимой величиной степени использования запаса пластичности следует считать X= 0,25, а для неответственных деталей допустимая степень использования запаса пластичности может быть принята х = 0,65 [25, 85-88]. Величина предельной интенсивности деформации £,„р находится по выражению 73 (2 .3 5 ) (2.36) где t/* константы основного и плэ!сированного слоя материала, определяемые в зависимости от рода материала, согласно работам В.Л. Колмогорова и А.А. Богатова; А:= 1,2. У точненное реш ение задачи. Полученное решение в скоростях течения материала используется для уточнения вида коэффициента жесткости, как функция ц,-= /( р ,0 ) . Второе использование этих коэффициентов жесткости в уравнениях связи между напряжениями и скоростями деформации и в уравнениях равновесия позволило получить уравнения с разделяющимися переменными. В дальнейшем дифференциальные уравнения для определения скоростей течения материала решаются методом коллокаций с использованием необходимых граничных условий на контуре [93]. Подробный анализ кинематики течения материала, напряженного и деформированного состояния заготовки, силовых режимов и предельных возможностей формоизмене 2.2.5. Предельные возможности формоизменения П риведенные в предыдущ ем разделе соотношения для определения осевого напряжения и величины накопленной повреждаемости материала стенки детали позволяют установить предельные возможности процесса вытяжки с утонением двухслойного материала. Предельные возможности процесса вытяжки с утонением стенки ограничиваются максимальной величиной осевого напряжения в стенке детали на выходе из очага деформации, которая не должна превышать величины сопротивления материала пластическому деформированию в условиях плоского деформированного состояния с учетом упрочнения ^ x i —'^sxi ’ ^sxi (2.37) и допустимой степенью использования ресурса пластичности с о , = 1 ^ < Х (2.38) Здесь i = 1,2 в зависимости от рассматриваемого слоя заготовки. Кроме этого, при назначении величины коэффициентов утонения необходимо учитывать рекомендации по степени использования запаса пластичности В.Л. Колмогорова и А.А. Богатова, согласно которым для ответственных деталей, работающ их и подвергающихся после обработки давлением термической обработке (отжигу или закалке), допустимой величиной степени использования запаса пластичности следует считать х = 0Д 5, а только для неответственных деталей допустимая степень использования запаса пластичности может быть принята х = 0,65 [25, 85-88]. Приведенные в разделе неравенства не разрешаются в явном виде относительно коэффициента утонения т , „р, поэтому зависимости предельного коэффициента утонения от механических свойств материала, геометрии ии86 Х ,т.е. До деформации (при f = fo) “ ^ = 0 , а в момент разрушения (<=^^,) COg = Х = 1При назначении величин степеней деформации в процессе пластического формоизменения следует учитывать рекомендации по степени использования запаса пластичности В.Л. Колмогорова и А.А. Богатова, согласно которым для ответственных деталей, работающих и подвергающихся после обработки давлением термической обработке (отжигу или закалке), допустимой величиной стеneiffl использования запаса пластичности следует считать х = 0,25, а для неответственных деталей допустимая степень использования запаса пластичности может быть принята х = 0,65 [25, 85-88]. Величина предельной интенсивности деформации tj„p находится по выражению 123 (3.63) '1пр (3.64) • и где константы деформируемого материала, определяемые в зависимости от рода материала, согласно работам В.Л. Колмогорова и А.А, Богатова [25, 86-88]. 3.7. Ротационная вытяжка цилиндрических деталей с разделением очага пластической деформации Н а ФГУП «ГНПП Сплав» разработаны и находят успешное применение схемы ротационной вытяжки с разделением очага деформации [21, 188, 199, 249]. Схемы с разделением деформации имеют ряд важных преи.муществ по сравнению с традиционными схемами, состоянщми в снижении потребных деформирующих сил ротационной вьп-яжки (при прочих равных условиях), достижении более высоких степеней деформации за один проход, что позволяет |