|
244 Все показатели качества зерна озимой пшеницы сорта Мироновская 808 соответствовали ГОСТ 9353 90, что свидетельствует о правильном подходе в выборе оптимальных режимов сушки и их реализации в области стандартных физико-химических и органолептических свойств зерна. В предлагаемом способе управления процессами сушки и хранения зерна обеспечивается энергоэффективная эксплуатация теплового насоса и снижение удельных энергозатрат на процессы сушки и хранения зерна; создаются перспективы в повышении качества зерна посредством многозонной сушки, позволяющей осуществлять интенсивный влагосъём за один проход зерна через сушилку с соблюдением ограничений на его качество; повышается экологическая безопасность технологии зерносушения и хранения зерна. 7.5. Моделирование процесса самосогревания зернового сырья при силосном хранении В прямых задачах теплопроводности искомым является температурное поле, которое находится как решение уравнения теплопроводности с известными параметрами внутреннего переноса в соответствии краевым и начальным условиям [111, 228 232]. Таким образом, процесс распределения температуры описывается дифференциальным уравнением в частных производных второго порядка с А) т = div (Я(С, t)gradt) + qpQ-—\ от от t(x,y,z,0) = to; = 0; X(C,t)^on s (7.1) (7.2) (7.3) где t0 начальная температура в слое продукта; /?0 плотность материала, с удельная теплоемкость, q алгебраическая сумма удельных теплот выделяемого вещества; X(C,t) коэффициент теплопроводности, t температура; |
дг = RdX , уравнения (1.3), (1.4), граничные условия (1.5), (1.6), начальные условия (1.7) приобретают вид: — дт J = \\+sKo LuPn д Т(Х,т) дХ' z А 2 X дТ(Х,т) дХ 2 X dU{X,r) дХ (1.8) Ко Lu А дЩХ,т) д Ц(Х,т) = Lu дт дХ' d U(X,r) дХ' 2 дЩХ,т) X LuPn дХ dzT(X,r) д Х 2 дТ(Х,т) X дХ =О (1.9) ЩЪт) _mu дХ _ r ( i ? r ) ] + (1 _ s)KoLuKim [ ml х (1.10) (1.11) (1.12) (1.13) _а^Ы + ^ а г М эх дх T{X^) = Tcfx{X), дТ дХ ^ (v )п] = U(X,0) = dU u0f2(X), х=о дХ х=о s Ьикритерий Biq,BimЛыкова, где Тс— фиксированное значение температуры среды, К, Ko*=sKo, критерий фазового превращения, Kim=Bim[l-0(l,Fo)] критерий Кирпичева, критерии Био теплообменный и массообменный, Ко— критерий Коссовича, Рп— критерий Постнова, Fo — критерий Фурье. 1.5. Решение обратных задач теплопроводности В прямых задачах искомым является температурное поле, которое находится как решение уравнения теплопроводности с известными параметрами внутреннего переноса, соответствующее известным краевым и 22 пературы; D22 — форма источников теплоты в процессе самосогревания зернового сырья (зерна, шрота, жмыха и т. п.) имеет вид горизонтального пласта (рис. 3.4); D23от границы очага тепловые потоки распространяются равные по величине и противоположные по направлению; D24 — в исследуемом интервале времени действует источник теплоты с линейным повышением температуры поверхности очага самосогревания; D25— на границе отсутствует теплообмен. В каждый момент времени г температурное поле твердых и квазиоднородных тел характеризуется совокупностью изотермических поверхностей: t{x,y,z,z) = const. (3.1) Нестационарный процесс переноса тепла теплопроводностью характеризуется распространением изотермических поверхностей в теле. Величиной, пропорциональной скорости распространения изотермической поверхности, служит коэффициент температуропроводности [22, 98]. В прямых задачах теплопроводности искомым является температурное поле, которое находится как решение уравнения теплопроводности с известными параметрами внутреннего переноса в соответствии краевым и начальным условиям. Таким образом, процесс распределения температуры описывается дифференциальным уравнением в частных производных второго порядка: с PQ — = div [Я(Ж, t)grad t] + q pQ , дт дт t(x,y,z,6) = t0, (3.2) (3.3) = 0, (3.4) Z{W,t) dt dn s где x,y,z — декартовые координаты, n ~ нормаль к поверхности тела, tQ — начальная температура в слое продукта, К, р0 — плотность материала, кДж/кг, Wвлажность, (кг вл. вещ./кг сух. вещ.), q — алгебраическая сумма удельных теплот, выделяемого вещества, Дж, A,(W,i) коэффициент теплопроводности, Вт/(м-К), t — температура, К, с удельная теплоёмкость распределяемого ве 68 |