|
• фг /(nt) > и в результате из (3.6) получаем гиперболическую зависимость Г.Д. Лидина, которая в данном случае примет следующий вид: На рис. 3.2 приведены графики изменения отношения дебита газа с единичной поверхности обнажения разрабатываемого угольного пласта к его начальному значению от отношения времени процесса к удвоенному значению периода релаксации. Результаты расчетов показали, что гиперболическое уравнение является более точным, но и более сложным. Таким образом, закономерность (3.6) имеет более общий вид и описывает скорость газовыделения с поверхности обнажения угольного пласта на всем временном интервале без физических противоречий. Учитывая тот факт, что нагрузки на лаву при использовании современной добычной техники возросли на порядок, необходимо использовать более точную модель газоотдачи разрабатываемого угольного пласта в лаву. Расчетная схема выделения метана в рабочее пространство очистного забоя представлена на рис. 3.3. Дебит метана dln 0 в очистной забой, с элементарной поверхности обнажения угольного пласта dS, учитывая зависимость (3.6), можно определить как где туп и Vf! мощность разрабатываемого угольного пласта и скорость подачи очистного комбайна. Тогда, представляя модифицированную функцию Бесселя в интегральном виде, метановыделение в очистной забой со всей поверхности обнажения угольного пласта определим по формуле: (3.8) dK.o = ly
| Io (0,5t/tr )&Г(1) = 1, и тогда из (3.6) следуют экспоненциальная зависимость метановыделения с единичной площади поверхности обнажения угольного пласта = 1уд.нехР 0,5t (3.7) При больших значениях аргумента для модифицированной функции Бесселя справедливо асимптотическое разложение: Io (0,5t/tr )*exp(0,5t/tr \ в результате из (3.6) получаем гиперболическую зависимость Г.Д. Лидина, которая в данном случае примет следующий вид: ' ^, = 0,564!^^. (3.8) На рис. 3.2 приведены графики изменения отношения дебита газа с единичной поверхности обнажения разрабатываемого угольного пласта к его начальному значению от отношения времени процесса к удвоенному значению периода релаксации. Результаты расчетов показали, что гиперболическое уравнение является более точным, но и более сложным. Таким образом, закономерность (3.6) имеет более общий вид и описывает скорость газовыделения с поверхности обнажения угольного пласта на всем временном интервале без физических противоречий. Учитывая тот факт, что нагрузки на лаву при использовании современной добычной техники возросли на порядок, необходимо использовать более точную модель газоотдачи разрабатываемого угольного пласта в лаву. Расчетная схема выделения метана в рабочее пространство очистного забоя представлена на рис. 3.3. Дебит метана dIn o в очистной забой, с элементарной поверхности обнажения угольного пласта clS, учитывая зависимость (3.6), можно определить как 81 dIno = = my„ Vn1 уд.м exp(-0,5t/tr)lo(0,5t/tr)dt, где my„ и Vn мощность разрабатываемого угольного пласта и скорость подачи очистного комбайна. Тогда, представляя модифицированную функцию Бесселя в интегральном виде, метановыделение в очистной забой со всей поверхности обнажения угольного пласта определим по формуле Lch'Wb) In.o=0,318myjrVnI^H j ехр(-т)х о х^ехр(т Cos6) + exp(-T , (3.9) где Ьоч длина очистного забоя. < L Комбайн iZ Фильтрационный поток метана, поступающего в очистной забой О Рис. 3.3. Расчетная схема выделения метана в рабочее пространство очистного забоя Формула (3.9) справедлива для Челноковой схемы работы выемочного комбайна. Верхний предел внешнего интеграла представляет собой безразмерную длительность выемочного цикла твц. Введем следующее обозначение: 83 |