|
108 pndt = QceO^Os^n0t; s^n0to)n(l ~ ctgacQ?>ri ай?а BD”(rx + r2)”sin"a0 Ol + r2)psmct0 /ZQ^^pSin2 Gt -da . (4-13) (4.14) Системы уравнений (4.11) и (4.12) в случаях штамповки и (4.13) (4.14) в случае калибровки трапециевидного элемента решаются совместно в каждом конкретном случае методом итераций. Решение этой системы при известном законе изменения давления р(/) позволяет найти угол конусности полости се(/), соответствующий рассматриваемому моменту деформирования /, и определить предельные значения высоты 7/* и угла ос* для чего необходимо принять величину накопленной повреждаемости со^ = 1. ; Рассмотрим случай, когда р = const. Интегрируя уравнения для штамповки (4.12) и калибровки (4.14) при начальных условиях t = 0 со^ = 0 а = л/2 и t = 0 = 0 а = ад, найдем сос Ol+r2)p(j hQA^p 7isin2ot И (4.15) co (^ + r2)psinoto da_ j _____ h§Ayip ocq sm a (4.16)A откуда следует co^ = (атак ^0 ^np ctga (4.17) И |
151 и (3.110) (3-111) da . (3.112) (З.ПЗ) Системы уравнений (3.110) и (3.111) в случаях штамповки и (3.112) (3.113) в случае калибровки трапециевидного элемента решаются совместно в каждом конкретном случае методом итераций. Решение этой системы при известном законе изменения давления p(t) позволяет найти угол конусности полости a(z), соответствующий рассматриваемому моменту деформирования t, и определить предельные значения высоты Я* и угла а* для чего необходимо принять величину накопленной повреждаемости со^ = 1. Рассмотрим случай, когда р = const. Интегрируя уравнения для штамповки (3.11 Г) и калибровки (3.113) при начальных условиях ? = 0 ю^=0 а = л/2 и t = 0 со^ = 0 ct = cto> найдем И h0A^p я sin2 а 2 (3.114) ЬоАпр a0sin2a (3-115) откуда следует |