|
из Аналогичным образом может быть выполнен теоретический анализ процесса пневмоформовки трапециевидного элемента, когда направление длинных сторон заготовок совпадает с осью анизотропии у, т.е. = 0. 4.3.3. Деформирование материала в режиме кратковременной ползучести В случае когда се > оец имеет место вязкопластическое (ползуче пластическое) течение материала, уравнение состояния которого по энергетической теории нелинейного вязкопластического течения и разрушения имеет вид (1.4), а по кинетической теории нелинейного вязкопластического течения и разрушения(1.5). Допустим, что формоизменение оболочки определяется давлением p(t). Подставим в первое из уравнений состояния материала (1.4), входящие t ' ' величины £с е р и zc e p = dt получим для случая штамповки трапе0 ' циевидного элемента трехслоинои листовой конструкции Ik, ^[-Cx\ri{sm^dikCxctg(ih\ Р ' dt =-------~------777---—ГГ.-----—— х (£ео) 1 (rl+r2) х (sin a cos ct)1 1 ^r'kda и для случая калибровки (4-35) pVkdt = \'к Ге0 -Qin since ysma.0 J d'kCxctgah (4-36) (se0 k i'Z k(rl + r2 У' (sin a0 x (sin a cos a)1' ^(l ^rkda. Величина повреждаемости может быть определена из соотношения (1.4) следующим образом |
69 лых деформациях, и, безусловно, она оказывает влияние на напряженное и деформированное состояния. В связи с этим целесообразно в уравнения состояния при вязком (2.10) и вязкопластическом (2.11) течениях материала ввести повреждаемость. Таким образом, в случае вязкого течения материала (ое < <зео) уравнение состояния для группы материалов, подчиняющихся энергетической теории ползучести и повреждаемости, может быть записано в виде а применительно к группе материалов, подчиняющихся кинетическим уравнениям ползучести и повреждаемости, так \п су СУ 1 &>е =к cz \П (2-39) 1-ю'у т где т константа материала; к = В/гсепр ■ При вязкопластическом (ползуче пластическое) течении материала (<зе > сео), уравнение состояния имеет вид 4г. ср (2.40)°е & е ~ ае0 ?срье <8еОу если поведение материала описывается энергетической теорией нелинейного вязкопластического течения и разрушения, и (I-®?)r; (2.4D ^епр если поведение материала описывается кинетической теорией нелинейного вязкопластического течения и разрушения. Здесь г константа материала. Введение повреждаемости в определяющие соотношения ползучепластического течения значительно усложняют постановку задачи по анали 115 где ^2(l^,)2J1/2 43RxR^2{Rx+Ry+l) (3-52) Заметим, что QZ) = C2D2 = 1. Рассмотренные выше соотношения Могут быть использованы и во втором варианте вырезки заготовок. Для этого нужно в них заменить Q и Д на С2 и £>2. 3.1.2.3. Деформирование материала в режиме кратковременной ползучести В случае когда <зе > <зец, процесс формоизменения реализуется в условиях вязкопластического (ползуче-пластического) течения материала, и поведение материала может описываться уравнением состояния (2.40) по энергетической теории нелинейного вязкопластического течения и разрушения или выражением (2.41) по кинетической теории нелинейного вязкопластического течения и разрушения. Пусть формоизменение оболочки определяется давлением p(t). Подставив в первое из уравнений состояния материала (2.40) входящие величиt ны Gg, сс е р и, гс/ = dt при (р = 0, получим 0 p^kdt=—■ X (3.53) Величина повреждаемости может быть вычислена из второго соотношения (2.40) 156 Аналогичным образом может быть выполнен теоретический анализ процесса пневмоформовки трапециевидного элемента, когда направление длинных сторон заготовок совпадает с осью анизотропии у, т.е. = 0. 3.4.3.3. Деформирование материала в режиме кратковременной ползучести В случае когда > <5е$ имеет место вязкопластическое (ползуче пластическое) течение материала, уравнение состояния которого по энергетической теории нелинейного вязкопластического течения и разрушения' имеет вид (2.40), а по кинетической теории нелинейного вязкопластического течения и разрушения (2.41). Допустим, что формоизменение оболочки определяется давлением p(t). Подставим в первое из уравнений состояния материала (2.40) входящие t величины ое£с е р и zc e p = ^ср dt получим для случая штамповки трапе0 циевидного элемента трехслойной листовой конструкции 1Д 1Д , [~ С1 ln(sin а)1 ct8ah Q (3.134) x(sinacosa)1//Z:(l~coJ’ jr^kda и для случая калибровки №dt = -Qi Г sin а п “--------^smcco (3.135) а х (sinacosa)^4(l ^^da. Величина повреждаемости может быть определена из соотношения (2.40) следующим образом |