|
117 Предельный угол а* вычисляется из условия, что ю^7 = 1, следующим образом и а* = arcsine а* = arcsin Sinope (4.53) (4-54) в случаях штамповки и калибровки трапециевидных элементов многослойных листовых конструкций. Анализ соотношений (4.53) и (4.54) показывает, что предельные возможности пневмоформовки не зависят от времени деформирования. Закон изменения давления p(t) можно установить из выражений (4.35) или (4.36), если подставить значения ы^7, которые вычисляются по формулам (4.51) или (4.52) в случаях штамповки или калибровки трапециевидных элементов. Рассмотрим случай, когда . В этом случае, при штамповке или калибровке величина давления р(а) определяется по выражениям (4.39) или (4.40) с учетом соотношений (4.51) или (4.52). Зависимости изменения угла а от времени деформирования находятся следующим образом гСр 9е1 для штамповки а = arcsin е и для калибровки а = arcsm sinc^e (4-55) (4-56) |
160 и а* = arcsine ос* = arcsm ср пр Cl Sinope гср ^пр сГ (3.152) (3.153) £ в случаях штамповки и калибровки трапециевидных элементов многослойных листовых конструкций. Анализ соотношений (3.152) и (3.153) показывает, что предельные возможности пневмоформовки не зависят от времени деформирования. Закон изменения давления p(t) можно установить из выражений (3.134) или (3.135), если подставить значения со^7, которые вычисляются по формулам (3.150) или (3.151) в случаях штамповки или калибровки трапециевидных элементов. Рассмотрим случай, когда . В этом случае, при штамповке или калибровке величина давления р(а) определяется по выражениям (3.138) или (3.139) с учетом соотношений (3.150) или (3.151). Зависимости изменения угла ос от времени деформирования находятся следующим образом рСР для штамповки сс = arcsine Q (3.154) 1 iprv 1 и для калибровки ос = arcsin sinocge (3.155) Пусть р = const. В этом случае величина повреждаемости оценивается по формулам (3.150) или (3.151), а безразмерное время разрушения оболочки F* находится по формулам (3.148) или (3.149) с заменой со^7 на . |