|
129 личины а* ,А* и Н* вычислены при фиксированных значениях Rx =0,2 и Ry = 1,0), а штриховыми линиями зависимости изменения относительных величин а*, Л* и Н* от коэффициента анизотропии Rx (величины а* ,/г* и Н* вычислены при фиксированных значениях Ry = 0,2 и Rx = 1). Анализ графических зависимостей показывает, что с увеличением коэффициента анизотропии Rc x при фиксированной величине Rc y относительные величины а* и h * убывают, а Н* возрастает. Обратная картина наблюдается при изменении коэффициента анизотропии Ry, т.е. с ростом Ry величины а* и h * растут, а Н* уменьшается. Оценена погрешность результатов расчетов предельного времени разрушения А, вычисленного в предположении протекания процесса формоизменения в условиях вязкого и вязкопластического течения материала. Отдельные результаты расчета времени разрушения А от параметра закона нагружения ар для титанового сплава ВТ6, поведение которого описывается кинетической теорией ползучести и повреждаемости при температуре деформирования 930° С, представлены на рис. 4.14. Здесь кривая 1 соответствует изменению величины А при реальных условиях протекания технологического процесса, а кривая 2 изменению величины А, определенного в предположении вязкого течения материала. Анализ графических зависимостей и результатов расчетов показывает, что с ростом параметров нагружения ар и пр величины А, вычисленные в предположении вязкого и вязкопластического течения материала, уменьшаются. Установлено, что1 в отдельных случаях не учет реальных особенностей формоизменения (вязкое или вязкопластическое течение материала) может |
137 Установлено, что неточность определения критического времени разрушения в предположении изотропии механических свойств исходной заготовки может достигать более 20% по сравнению с их реальными величинами. Графические зависимости изменения относительных величин половины предельного угла раствора дуги а* = а*/а* , толщины заготовки в куполе A* и высоты купола в момент разрушения Я* = Я*/Я* от коэффициентов анизотропии Rc x и Ry приведены на рис. 3.11.Здесь сплошными линиями изображены зависимости изменения относительных величин а*, А* и Я* от коэффициента анизотропии Ry (величины а* ,А* иН* вычислены при фиксированных значениях Rx =0,2 и Ry =1,0), а штриховыми линиями зависимости изменения относительных величин а*, А* и Я* от коэффициента анизотропии Rc x (величины а* , А* и Н* вычислены при фиксированных значениях Ry = 0,2 и Rx = 1). Анализ графических зависимостей показывает, что с увеличением коэффициента анизотропии Rx при фиксированной величине Ry относительные величины а* и Я* возрастают, а А * убывает. Обратная картина наблюдается при изменении коэффициента анизотропии Ryy т.е. с ростом Ry величины а* и Я* уменьшаются, А * растет. Такой характер изменения исследуемых параметров связан с тем, что процесс формоизменения реализуется в условиях плоского напряженного и плоского деформированного состояний заготовки. Оценена погрешность результатов расчетов предельного времени разрушения Z* и половины предельного угла раствора дуги а*, вычисленные в предположении протекания процесса формоизменения в условиях вязкого и вязкопластического течения материала. 140 На рис. 3.12 и 3.13 представлены результаты расчета относительных величин времени разрушения F* — J t* , половины предельного угла раствора дуги а* = а*/а* от параметров закона нагружения ар и пр для титанового сплава ВТ6, поведение которого описывается кинетической теорией ползучести и повреждаемости, при температуре деформирования 930°С. Здесь Z* и а* время разрушения и половина предельного угла раствора дуги, определенные в предположении вязкого пластического течения материала. Анализ графических зависимостей и результатов расчетов показывает, что с ростом параметров нагружения ар и пр величины F* и а* уменьшаются. Установлено, что в отдельных случаях не учет реальных особенностей формоизменения (вязкое или вязкопластическое течение материала) может привести к погрешности определения времени разрушения и половины угла раствора дуги до 50%. На рис. 3.14 представлены графические зависимости изменения относительной величины давления газа рот времени деформирования t, обеспечивающего различные величины эквивалентной скорости деформации в куполе детали , постоянные в процессе деформирования, для алюминиевого сплава АМгб, а на рис. 3.15 приведены зависимости изменения относительных величин давления газа р, толщины заготовки в куполе h , высоты купола Н = и половины угла раствора дуги а от времени деформирования t при постоянной эквивалентной скорости деформации для титанового сплава ВТ6. Здесь точками обозначены экспериментальные данные. Анализ графических зависимостей и результатов расчетов показывает, что в начальный момент деформирования наблюдается резкий рост относительных величин давления р, высоты Н, половины угла раствора дуги а и уменьшение относительной толщины заготовки h . Интенсивность роста или 173 (величины сс* ,А* и Н* вычислены при фиксированных значениях Rx =0,2 и Ry = 1,0), а штриховыми линиями зависимости изменения относительных величин сё*, А* и 77* от коэффициента анизотропии Rx (величины ос* , А* и Н* вычислены при фиксированных значениях Ry 0,2 и Rx =1). Анализ графических зависимостей показывает, что с увеличением коэффициента анизотропии Rc x при фиксированной величине Rc y относительные величины ос* и А * убывают, а 77* возрастает. Обратная картина наблюдается при изменении коэффициента анизотропии 7?^, т.е. с ростом Ry величины сс* и А * растут, а 77* уменьшается. Оценена погрешность результатов расчетов предельного времени разрушения Z*, вычисленного в предположении протекания процесса формоизменения в условиях вязкого и вязкопластического течения материала. Отдельные результаты расчета времени разрушения /* от параметра закона нагружения ар для титанового сплава ВТ6, поведение которого описывается кинетической теорией ползучести и повреждаемости при температуре деформирования 930° С, представлены на рис. 3.32. Здесь кривая 1 соответствует изменению величины /* при реальных условиях протекания технологического процесса, а кривая 2 изменению величины /*, определенного в предположении вязкого течения материала. Анализ графических зависимостей и результатов расчетов показывает, что с ростом параметров нагружения ар и пр величины Z*, вычисленные в предположении вязкого и вязкопластического течения материала, уменьшаются. Установлено, что в отдельных случаях не учет реальных особенностей формоизменения (вязкое или вязкопластическое течение материала) может |