|
158 разрушения а* уменьшается с ростом коэффициента нормальной анизотропии R. Выявлено, что неточность определения критического времени разрушения в предположении изотропии механических свойств исходной заготовки может достигать более 20% по сравнению с их реальными величинами. 8. Оценена погрешность результатов расчетов предельного времени разрушения t* и геометрических размеров заготовки в момент разрушения, вычисленные в предположении протекания процесса формоизменения в условиях вязкого и вязкопластического течения материала. Установлено, что в отдельных случаях не учет реальных особенностей формоизменения (вязкое или вязкопластическое течение материала) может привести к погрешности определения времени разрушения и геометрических размеров заготовки в момент разрушения до 50%. 9. Выполнены экспериментальные исследования применительно к изготовлению панелей с круглыми и прямоугольными длинными каналами, трапециевидных элементов (гофровых панелей) трехслойных листовых конструкций, удовлетворяющих техническим условиям эксплуатации (необходимые уровень прочности, коррозионной стойкости и герметичности в заданных условиях) из специальных листовых титановых и алюминиевых сплавов, применяемые в авиационно-космической технике. Сопоставление теоретических и экспериментальных данных по геометрическим размерам заготовки (толщины h и высоты Н заготовки на этапах деформирования) указывает на удовлетворительное их согласование (до 10%). 10. На основе выполненных теоретических и экспериментальных исследований, проведенных с привлечением теории кратковременной ползучести анизотропного материала, разработаны технологические рекомендации по выбору режимов операций изотермического формоизменения элементов листовых конструкций ответственного назначения с цилиндрическими, прямоугольными и трапециевидными каналами из малопластичных высоко |
137 Установлено, что неточность определения критического времени разрушения в предположении изотропии механических свойств исходной заготовки может достигать более 20% по сравнению с их реальными величинами. Графические зависимости изменения относительных величин половины предельного угла раствора дуги а* = а*/а* , толщины заготовки в куполе A* и высоты купола в момент разрушения Я* = Я*/Я* от коэффициентов анизотропии Rc x и Ry приведены на рис. 3.11.Здесь сплошными линиями изображены зависимости изменения относительных величин а*, А* и Я* от коэффициента анизотропии Ry (величины а* ,А* иН* вычислены при фиксированных значениях Rx =0,2 и Ry =1,0), а штриховыми линиями зависимости изменения относительных величин а*, А* и Я* от коэффициента анизотропии Rc x (величины а* , А* и Н* вычислены при фиксированных значениях Ry = 0,2 и Rx = 1). Анализ графических зависимостей показывает, что с увеличением коэффициента анизотропии Rx при фиксированной величине Ry относительные величины а* и Я* возрастают, а А * убывает. Обратная картина наблюдается при изменении коэффициента анизотропии Ryy т.е. с ростом Ry величины а* и Я* уменьшаются, А * растет. Такой характер изменения исследуемых параметров связан с тем, что процесс формоизменения реализуется в условиях плоского напряженного и плоского деформированного состояний заготовки. Оценена погрешность результатов расчетов предельного времени разрушения Z* и половины предельного угла раствора дуги а*, вычисленные в предположении протекания процесса формоизменения в условиях вязкого и вязкопластического течения материала. 177 7. Оценена погрешность результатов расчетов предельного времени разрушения Z* и половины предельного угла раствора дуги а*, вычисленные в предположении протекания процесса формоизменения в условиях вязкого и вязкопластического течения материала. Установлено, что в отдельных случаях не учет реальных особенностей формоизменения (вязкое или вязкопластическое течение материала) может привести к погрешности определения времени разрушения и половины угла раствора дуги в момент разрушения до 50%. 8. Выполнено сопоставление результатов расчетов при решении задачи о свободном деформировании мембраны в предположении переменной и постоянной толщины стенки вдоль дуги окружности. Показано, что с ростом времени деформирования t разница в полученных результатах существенно увеличивается и может составлять от h до 40%, а по ае до 20%. Установлено, что с ростом времени деформирования существенно увеличивается разница относительной толщины заготовки h в куполе и в точке ее защемления, которая может составлять более 30%. 9. Сопоставление теоретических и экспериментальных данных по геометрическим размерам заготовки (толщины h и высоты заготовки Н на этапах деформирования) указывает на удовлетворительное их согласование (до 10%). 350 ной мембраны возрастают, а величина половины угла раствора дуги в момент разрушения а* уменьшается с ростом коэффициента нормальной анизотропии Л. Выявлено, что неточность определения критического времени разрушения в предположении изотропии механических свойств исходной заготовки может достигать более 20% по сравнению с их реальными величинами. 9. Показано, что в начальной стадии деформирования величина накопленных повреждений возрастает менее интенсивно, чем в конечной. Учет накопления повреждаемости в процессе формоизменения может значительно снизить расчетные величины относительного давления р (свыше 50 %) с ростом времени деформирования. 10. Оценена погрешность результатов расчетов предельного времени разрушения и геометрических размеров заготовки в момент разрушения, вычисленные в предположении протекания процесса формоизменения в условиях вязкого и вязкопластического течения материала. Установлено, что в отдельных случаях неучет реальных особенностей формоизменения (вязкое или вязкопластическое течение материала) может привести к погрешности определения времени разрушения и геометрических размеров заготовки в момент разрушения до 50%. 11. Выполнены экспериментально-технологические исследования применительно к изготовлению однои многослойных пустотелых панелей корпусов изделий с продольными гофровыми каналами и ячеистыми полостями, панелей радиаторов с длинными криволинейными полостями каналами и сферических листовых оболочек-емкостей, удовлетворяющих техническим условиям эксплуатации (необходимые уровень прочности, коррозионной стойкости и герметичности в заданных условиях) из специальных листовых титановых материалов типа ВТ6, ВТ14, ВТ20 и ВТ23, алюминиевых сплавов |