Проверяемый текст
Соболев, Яков Алексеевич. Научные основы и новые процессы формообразования корпусных конструкций из анизотропных материалов при кратковременной ползучести (Диссертация, июнь 2000)
[стр. 34]

34 г<епр ПРИ вязком и вязкопластическом течениях материала можно записать в следующем виде: & СР = Сехр 4 х («о + ai cosot + «2 cos3 + а3 C0SY) 5 (1-7) (1-8) где С, Ah А2', &o ’а1 ’а2 >а3 и D,bQ,b[,b2,b^ экспериментальные константы материала; a = (cj + 03 + оз)/3 среднее напряжение; и 03 главные напряжения; а, 3, у углы ориентации первой главной оси напряжений относительно главных осей анизотропии х,у и z соответственно.
При рассмотрении критерия разрушения в энергетической постановке предельная величина удельной работы разрушения
при вязкопластической и вязкой деформации может быть вычислена по аналогичным формулам с заменой буквенных коэффициентов С, Ah А2, D, , bi на соответствующие им коэффициенты С, А;', А2', В', D', а\ и Ь[, а и &с епр на А^ и А„р.
При изготовлении ряда изделий ответственного назначения из листового материала по условиям эксплуатации не допускается локализация деформации, которая проявляется в образовании местного утонения.
Поэтому степень формоизменения, при которой начинается шейкообразование^ в этом случае может считаться предельной.
На основе постулата Друкера для реономных сред
установлен критерий локальной потери устойчивости анизотропного материала при плоском напряженном состоянии заготовки (oz = 0) в режиме кратковременной ползучести: (1-9)
[стр. 68]

68 При рассмотрении критерия разрушения в энергетической постановке предельная величина удельной работы разрушения в области вязкопластической и вязкой деформации может быть вычислена по аналогичным формулам с заменой буквенных коэффициентов <яги на соответствующие им коэффициенты а ■ и Ь[, например, Г ст Л% = С'ехр + х SeO j x(ceq + а{ cos ос + «2 cosP + яз cosy) (2.36) и Апр = & (у о 4b\ cos а + #2 cos 3 + Ь'ъ cos у) • (2-3 7) В частности, при рассмотрении изотропного тела в выражениях (2.34)(2.37) надо положить = «б = b$ = b$ = 1 и а\ ~ а2 ~ а3 ~ h ~ ^2 ~ ^3 ~ а\ ~ а2 = а3 = ~ ^2 = ^3 = 0 5 для трансверсально-изотропного тела aQ Ф ад * Ьд Ф bfo Ф 1 и = а2 — (^2 ~ b\ — b^ — Ь^ = а'у — ^2 = = 1>2 = Ь^ = 0 .
2.2.3.
Учет повреждаемости при исследовании горячего деформирования в режиме кратковременной ползучести Анализ напряженного и деформированного состояний при пластической деформации и при вязкой деформации изотропных материалов обычно осуществляется на основании определяющих соотношений (2.1)-(2.7), (2.10), (2.11) без учета накопления повреждаемости.
Вопрос о разрушении заготовки в этих случаях, как указывалось выше, рассматривается путем линейного или нелинейного накопления повреждаемости в деформационном или энергетическом критерии разрушения.
Однако, как показали экспериментальные исследования [27, 90, 102, 137, 139], повреждаемость имеет место даже при ма

[стр.,99]

99 практически не зависят от этих параметров; кроме того учитывается ориентация первой главной оси напряжений относительно главных осей анизотропии х, у, и z, определяемых углами а, р и у.
4.
Для изделий ответственного назначения предельные возможности формоизменения могут ограничиваться условием локальной потери устойчивости (шейкообразованием) заготовки.
На основе постулата Друкера для реономных сред
предложены критерии локальной потери устойчивости анизотропного материала при плоском напряженном, плоском напряженном и деформированном состоянии заготовки в режиме кратковременной ползучести.
Разработанные критерии локальной потери устойчивости учитывают анизотропию механических свойств при вязком и вязкопластическом течении материала.
5.
Константы материала, входящие в уравнения состояния и выражения для определения предельной эквивалентной деформации или предельной величины удельной работы разрушения, рекомендуется определять путем обработки результатов экспериментальных исследований по растяжению стандартных плоских образцов, вырезанных в пределах одного листа под углами 0°, 45° и 90° к направлению прокатки, до разрушения при вязком и вязкопластическом течениях материала с учетом имеющейся в научнотехнической литературе информации об их величинах для изотропных материалов в соответствии с маркой сплава.
6.
Выполнены экспериментальные исследования по определению коэффициентов анизотропии, констант уравнений состояний и разрушения при кратковременной ползучести для специального алюминиевого сплава АМгб и титанового сплава ВТ6 в состоянии поставки толщиной 1мм при температуре испытаний Т = 450°, Т = 530° и Т = 930° соответственно.
7.
Экспериментально установлено, что исследуемые материалы обладают плоскостной анизотропией механических свойств при вязком и вязкопластическом течении материала в указанных выше температурных режимах

[Back]