|
71 в предположении изотропии механических свойств исходной заготовки может достигать более 20% по сравнению с их реальными величинами. Графические зависимости изменения относительных величин половины предельного угла раствора дуги ос* = сс*/ос* , толщины заготовки в куполе h * = h*/ti* и высоты купола в момент разрушения Н* =Н*/Н* от коэффициентов анизотропии R* и Ry приведены на рис. 2.11.Здесь сплошными линиями изображены зависимости изменения относительных величин ос*, h'* и Я* от коэффициента анизотропии Ry (величины a* ,А* и Я* вычислены при фиксированных значениях R* = 0,2 и Rc y = 1,0), а штриховыми линиями зависимости изменения относительных величин а*, А* и Я* от коэффициента анизотропии R* (величины ос* , А* и Н* вычислены при фиксированных значениях Ry~ 0,2 и R% =1). Анализ графических зависимостей показывает, что с увеличением коэффициента анизотропии Rc x при фиксированной величине Ry относительные величины ос* и Я* возрастают, а А * убывает. Обратная картина наблюдается при изменении коэффициента анизотропии Ry, т.е. с ростом Ry величины сс* и Я* уменьшаются, А * растет. Такой характер изменения исследуемых параметров связан с тем, что процесс формоизменения реализуется в условиях плоского напряженного и плоского деформированного состояний заготовки. Оценена погрешность результатов расчетов предельного времени разрушения Z* и половины предельного угла раствора дуги а*, вычисленные в предположении протекания процесса формоизменения в условиях вязкого и вязкопластического течения материала. |
137 Установлено, что неточность определения критического времени разрушения в предположении изотропии механических свойств исходной заготовки может достигать более 20% по сравнению с их реальными величинами. Графические зависимости изменения относительных величин половины предельного угла раствора дуги а* = а*/а* , толщины заготовки в куполе A* и высоты купола в момент разрушения Я* = Я*/Я* от коэффициентов анизотропии Rc x и Ry приведены на рис. 3.11.Здесь сплошными линиями изображены зависимости изменения относительных величин а*, А* и Я* от коэффициента анизотропии Ry (величины а* ,А* иН* вычислены при фиксированных значениях Rx =0,2 и Ry =1,0), а штриховыми линиями зависимости изменения относительных величин а*, А* и Я* от коэффициента анизотропии Rc x (величины а* , А* и Н* вычислены при фиксированных значениях Ry = 0,2 и Rx = 1). Анализ графических зависимостей показывает, что с увеличением коэффициента анизотропии Rx при фиксированной величине Ry относительные величины а* и Я* возрастают, а А * убывает. Обратная картина наблюдается при изменении коэффициента анизотропии Ryy т.е. с ростом Ry величины а* и Я* уменьшаются, А * растет. Такой характер изменения исследуемых параметров связан с тем, что процесс формоизменения реализуется в условиях плоского напряженного и плоского деформированного состояний заготовки. Оценена погрешность результатов расчетов предельного времени разрушения Z* и половины предельного угла раствора дуги а*, вычисленные в предположении протекания процесса формоизменения в условиях вязкого и вязкопластического течения материала. 173 (величины сс* ,А* и Н* вычислены при фиксированных значениях Rx =0,2 и Ry = 1,0), а штриховыми линиями зависимости изменения относительных величин сё*, А* и 77* от коэффициента анизотропии Rx (величины ос* , А* и Н* вычислены при фиксированных значениях Ry 0,2 и Rx =1). Анализ графических зависимостей показывает, что с увеличением коэффициента анизотропии Rc x при фиксированной величине Rc y относительные величины ос* и А * убывают, а 77* возрастает. Обратная картина наблюдается при изменении коэффициента анизотропии 7?^, т.е. с ростом Ry величины сс* и А * растут, а 77* уменьшается. Оценена погрешность результатов расчетов предельного времени разрушения Z*, вычисленного в предположении протекания процесса формоизменения в условиях вязкого и вязкопластического течения материала. Отдельные результаты расчета времени разрушения /* от параметра закона нагружения ар для титанового сплава ВТ6, поведение которого описывается кинетической теорией ползучести и повреждаемости при температуре деформирования 930° С, представлены на рис. 3.32. Здесь кривая 1 соответствует изменению величины /* при реальных условиях протекания технологического процесса, а кривая 2 изменению величины /*, определенного в предположении вязкого течения материала. Анализ графических зависимостей и результатов расчетов показывает, что с ростом параметров нагружения ар и пр величины Z*, вычисленные в предположении вязкого и вязкопластического течения материала, уменьшаются. Установлено, что в отдельных случаях не учет реальных особенностей формоизменения (вязкое или вязкопластическое течение материала) может 176 ги а* на 15% и увеличением относительной толщины заготовки А* на 30%. Установлена повышенная чувствительность относительной величины критического времени разрушения от параметров ар и пр. Изменение величин ар и пр в указанных выше диапазонах приводит к уменьшению относительного времени разрушения Z* от 2500 с до 500 с. 5. Показано, что предельные возможности формоизменения при изотермическом деформировании анизотропных материалов, поведение которых описывается кинетической теорией ползучести и повреждаемости, не зависят от параметров закона нагружения (ар и пр) или величины постоянной эквивалентной скорости деформации . 6. Установлено влияние анизотропии механических свойств на предельные возможности формоизменения. Показано, что время разрушения Z* и толщина заготовки А* при свободном деформировании узкой прямоугольной мембраны возрастают, а величина половины угла раствора дуги в момент разрушения а* уменьшается с ростом коэффициента нормальной анизотропии Rc. Установлено, что неточность определения критического времени разрушения в предположении изотропии механических свойств исходной заготовки может достигать более 20% по сравнению с их реальными величинами. Показано, что с увеличением коэффициента анизотропии R* при фиксированной величине Ry величины а* и Н* возрастают, а А* убывает. Обратная картина наблюдается при изменении коэффициента анизотропии Ry, т.е. с ростом Ry величины а* и Я* уменьшаются, А* растет. Такой характер изменения исследуемых параметров связан с тем, что процесс формоизменения реализуется в условиях плоского напряженного и плоского деформированного состояний заготовки. |