|
103 полиэфирной нити 83 текс при Т = 40°С . Исходные данные: Приведём пример использования функции гиперболический тангенс для расчёта параметров процесса ползучести швейной крученой д\ъ.1 = 0,0128 /77а-1; От=0,171/7 7 а '1; о х =0,146ГПа-, /1 = 60сбазовое значение времени. Значения О# ; /)г ; 01 дО.от получены из гд1ш эксперимента (рис.3.13, рис.3.14, рис.3.18). Функционал определялся по формуле (3.52) и далее по формуле (3.55) вычислялись значения АОт. Далее полученные значения АОтдля разных значений сг усреднялись А О т ^ Щ (3.63) а и по полученному среднему значению АОт с помощью формул (3.47) и (3.48) находились податливости О0 и Д о , а по формуле (3.56) параметр интенсивности Аа . Затем, по формуле (3.61) определялись значения ср^ и, далее, с помощью (3.62) находился функционал , а по формуле 2 (3.60) сило-временная функция = ----(рис.3.19). Лт Результаты расчётов приводятся в табл.3.7. По данным таблицы с помощью (3.63) определяем среднее значение АОт= 0,084 /77а-1, начальную податливость О0 = Д . ДЦ. =0,171-0,084 = 0,087 /77а-1 и предельно-равновесную податливость До =0,171+ 0,084 = 0,255 /77а-1 . По формуле (3.56) определяем параметр интенсивности процесса |
331 •) Приложение 1.1. Расчет характеристик релаксации синтетической нити лавсаи 114 текс при Т 40°С. Приведём пример использования функции НАЛ для расчёта характеристик релаксации синтетической нити лавсан 114 текс при дБ, Т = 40 С. Исходные данные: д1Ш = -0,324 ГПа: Ет= 8,5ГПа: е 1,15% ; ^ =60 с базовое значение времени. Значения Ем ; Ег ; д1ш Ж* дЫ получены из эксперимента (рис.2.4, рйс.2.5, рис.2.8). Фушсционал IVщ определялся по формуле (2.23) и далее по формуле (2,25) вычислялись значения ДЕт. Далее полученные значения АЕТ для разных значений а усреднялись по формуле (2.33) и по полученному среднему значению АЕТ с помощью формул (2.18) и (2.19) находились модули Е0 и Еос, а по формуле (2.26) параметр интенсивности 1/Ьпе . Затем, по формуле (2.31) определялись значения <рщ и, далее, с помощью (2.32) находился функционал IV щ , а по формуле (2.30) деформационная функция Ьпе№'щ (рис.2.9). Результаты расчётов приводятся в табл.1Л. По данным таблицы с помощью (2.31) определяем среднее значение ДЕ т=9,43ГП а, модуль упругости Е0 = Ет+ ДЕг = 8,5 + 9,43 = 17,93 ГПа., модуль вязкоупругости Ес0 = 8,5 9,43 = -0,93 ~ 0 (ГПа), деформационно-временную функцию (рис.2.9) и параметр интенсивности процесса релаксациипо формуле (2.26) 1/ЬпР = -0 ,5 ■я •Е'т/Л ЕГ 0,0539. 346 Приложение 1.3. Расчет характеристик ползучести синтетической нити лавсан 114 текс при Т = 4 0 °С. Приведём пример использования функции НАЛ для расчёта характеристик ползучести нити лавсан 114 текс при Т = 40° С . Исходные =0,0128 ГПа4 ; Ох= О .Ш ГЛ сГ1; сх1= 0,146 Г П а ; сЮы данные: — — д1п( т ^ = 60 с базовое значение времени. Значения Г)ы ; Г>т ; д1п1 получены из эксперимента (рис.2.11, рис.2.12, рис.2.15). Функционал Жщ определялся по формуле (2.47) и далее по формуле (2.49) вычислялись значения АОт. Далее полученные значения АОт для разных значений а усреднялись по формуле (2.57) и по полученному среднему значению АГ>Г с помощью формул (2.42) и (2.43) находились податливости Г)0 и а по формуле (2.50) параметр интенсивности 1/Ьпа . Затем, по формуле (2.55) определялись значения <рщ и, далее, с помощью (2.56) находился функционал IV ^ , а по формуле (2.54) сило-временная функция /о-\а = ^>па^/о1] (рис.2.16). Результаты расчётов приводятся в табл.1.7. По данным таблицы с помощью (2.55) определяем среднее значение А В Т = 0,079 /77а-1 , начальную податливость 0 0 = 0 Т АОт= 0,171 0,079 = 0,092 /77сг-1 , предельно-равновесную податливость = 0,171 + 0,079 = 0,250 ГПа~[, сило-временную функцию (рис.2.16) и параметр интенсивности процесса ползучести по формуле (2.50) 1/Ьпа. = 0,5-п-П 'х/А О т= 0,253. |