|
338 7' ° '« 'й я ' + 2 ' Ё ° н >'сН2{и'с(1) '2 к 1 * * 0,15 •(0,02Р + 0,023 + 0,019 +0,016) * 0,0131. Далее пользуемся формулой (4.54) для вычисления деформации е(1 =Э0<7( + (Д,, Д ) • * (0,255 0,087) •0,073/ * 0,0022 . Табл.Б.19. Вычисление интеграла нелинейно-наследственной ползучести приравномерном разбиении отрезка интегрирования и выборе точек ^ в серединах отрезков разбиения Л 2 к -\ 2 п *к>*\ 1п— и ° Ч к ’ ГПа /<т\а 1 ГПа 1 0,0625 22,5 -0,981 0 0 2 0,1875 67,5 0,118 0 0 3 0,3125 112,5 0,629 0 0 4 0,4375 157,5 0,965 0 0 5 0,5625 202,5 1,216 0,182 2,64 0,578 0,728 0,029 6 0,6875 247,5 1,417 0,182 2,64 0,609 0,705 0,023 7 0,8125 292,5 1,584 0,182 2,64 0,634 0,686 0,019 8 0,9375 337,5 1,727 0,182 2,64 0,655 0,669 0,016 Аналогично, для второго случая (табл. Б.20): , Аа I 1 1 = О, ,+ — • У < 7 , --------------Г7-------Г— ** ' 1 4 * , 2 <■*» СЙ2^ ) * яО,075-{0.026+0,021+0,018+0,015)*0,006 Далее, по формуле (4.54) % = А + ( Д эД ) / у«(0,255 0,057) •0,006 * 0,0070. |
Приведём пример вычисления интеграла (3.70) по описанной методике (пункт 3.5) для синтетической нити лавсан 114 текс при Т = 40° С , рассматривая процесс ползучести с заданным ступенчатым ✓ законом изменения напряжения (3.95). Исходные данные: начальная нагрузка а 0 = \%2 М П а, значение времени 1п =180 с, конечное время I = 360 с. Параметр интенсивности — = 0,253, начальная упругая податливость Д , = 0,092/77а-1 , ^н а предельно-равновесная податливость Т)^ =0,250 ГПа~] и сило-временная функция (рис.2.16) рассчитывается по методике определения характеристик ползучести, описанной в пункте 2.5. Приложение 1.10. Расчет нелинейно-наследственной ползучести для общего случая Табл.1.29. Вычисление интеграла нелинейно-наследственной ползучести при равномерном разбиении отрезка интегрирования и выборе точек ^ в серединах отрезков разбиения к 2 к \ 2п $/с>с 1п — (\ а Н к ’ ГПа 1 а \о 1 2 , а‘~^к 1+рг2' 2к \ °^к ГПа 1 0,0625 22,5 -0,981 0 2 0,1875 67,5 0,118 0 3 0,3125 112,5 0,629 0 4 0,4375 157,5 0,965 0 5 0,5625 202,5 1,216 0,182 2,91 1,045 0,478 0,019 6 0,6875 247,5 1,417 0,182 2,91 1,095 0,455 0,015 7 0,8125 292,5 1,584 0,182 2,91 1,136 0,437 0,012 8 0,9375 337,5 1,727 0,182 2,91 1,174 0,420 0,010 |