80 формулы: = Е п -Е , Е0 Е а . * 1 = 1 Г 1 Г <3'29> 1Гщ =1» <рщ (3.30) } 9 * и которые следует учесть при использовании формулы (3.28). Приведём пример использования функции гиперболический тангенс для расчёта параметров процесса релаксации швейной крученой полиэфирной нити 83 текс, Т -4 0 ° С . Исходные данные: дШ -0,324 ГПа; Ет= 8,5ГПа; е = 1,15%; = 60 с базовое значение д Е времени. Значения Ей ; Ет; -----— ’ дЫ получены из эксперимента д\ъ1 (рис.3.3, рис.3.4, рис.3.8). Функционал определялся по формуле (3.20) и далее по формуле (3.23) вычислялись значения ДЕт. Полученные значения АЕтдля разных значений е усреднялись ДЁГ= Х Д Е Г (3.31) е и по полученному среднему значению АЕТ с помощью формул (3.15) и (3.16) находились модули Е0 и Еж, а по формуле (3.24) параметр интенсивности Ае . Затем, по формуле (3.29) определялись значения <рщ и, далее, с помощью (3.30) находился функционал , а по формуле 2 (3.28) деформационная функция / е{Е -----У/щ (рис.3.9). Результаты расчётов приводятся в табл.3.1. |
331 •) Приложение 1.1. Расчет характеристик релаксации синтетической нити лавсаи 114 текс при Т 40°С. Приведём пример использования функции НАЛ для расчёта характеристик релаксации синтетической нити лавсан 114 текс при дБ, Т = 40 С. Исходные данные: д1Ш = -0,324 ГПа: Ет= 8,5ГПа: е 1,15% ; ^ =60 с базовое значение времени. Значения Ем ; Ег ; д1ш Ж* дЫ получены из эксперимента (рис.2.4, рйс.2.5, рис.2.8). Фушсционал IVщ определялся по формуле (2.23) и далее по формуле (2,25) вычислялись значения ДЕт. Далее полученные значения АЕТ для разных значений а усреднялись по формуле (2.33) и по полученному среднему значению АЕТ с помощью формул (2.18) и (2.19) находились модули Е0 и Еос, а по формуле (2.26) параметр интенсивности 1/Ьпе . Затем, по формуле (2.31) определялись значения <рщ и, далее, с помощью (2.32) находился функционал IV щ , а по формуле (2.30) деформационная функция Ьпе№'щ (рис.2.9). Результаты расчётов приводятся в табл.1Л. По данным таблицы с помощью (2.31) определяем среднее значение ДЕ т=9,43ГП а, модуль упругости Е0 = Ет+ ДЕг = 8,5 + 9,43 = 17,93 ГПа., модуль вязкоупругости Ес0 = 8,5 9,43 = -0,93 ~ 0 (ГПа), деформационно-временную функцию (рис.2.9) и параметр интенсивности процесса релаксациипо формуле (2.26) 1/ЬпР = -0 ,5 ■я •Е'т/Л ЕГ 0,0539. 346 Приложение 1.3. Расчет характеристик ползучести синтетической нити лавсан 114 текс при Т = 4 0 °С. Приведём пример использования функции НАЛ для расчёта характеристик ползучести нити лавсан 114 текс при Т = 40° С . Исходные =0,0128 ГПа4 ; Ох= О .Ш ГЛ сГ1; сх1= 0,146 Г П а ; сЮы данные: — — д1п( т ^ = 60 с базовое значение времени. Значения Г)ы ; Г>т ; д1п1 получены из эксперимента (рис.2.11, рис.2.12, рис.2.15). Функционал Жщ определялся по формуле (2.47) и далее по формуле (2.49) вычислялись значения АОт. Далее полученные значения АОт для разных значений а усреднялись по формуле (2.57) и по полученному среднему значению АГ>Г с помощью формул (2.42) и (2.43) находились податливости Г)0 и а по формуле (2.50) параметр интенсивности 1/Ьпа . Затем, по формуле (2.55) определялись значения <рщ и, далее, с помощью (2.56) находился функционал IV ^ , а по формуле (2.54) сило-временная функция /о-\а = ^>па^/о1] (рис.2.16). Результаты расчётов приводятся в табл.1.7. По данным таблицы с помощью (2.55) определяем среднее значение А В Т = 0,079 /77а-1 , начальную податливость 0 0 = 0 Т АОт= 0,171 0,079 = 0,092 /77сг-1 , предельно-равновесную податливость = 0,171 + 0,079 = 0,250 ГПа~[, сило-временную функцию (рис.2.16) и параметр интенсивности процесса ползучести по формуле (2.50) 1/Ьпа. = 0,5-п-П 'х/А О т= 0,253. |