Проверяемый текст
Ушин Николай Васильевич. Оценка прочности промысловых и технологических трубопроводов морских нефтегазовых сооружений (Диссертация 2005)
[стр. 65]

65 ]Г 1п;3 Л, • 77 + ]Г1пЯл -Ь = ]Г:11а Я, -к,, /=1 1=1 *-1 Я /У ЕпЛ-'?+"-*=Е*',1=1 *“1 Здесь к} параметр нагрузки, равный отношению опытной нагрузки Р;* 1-ой конструкции к расчётной величине Ркр , определяемой формулой (2.10) В результате обработки экспериментальных данных для варьирования геометрических размеров труб в диапазоне г/5=34...272 и механических характеристик: Е=(1,78...2,65)-104МПа, Е2=( 1,79...2,68) 104 МПа, У1=0,12_0,165, у2=0,10...0,21 окончательное выражение с учётом поправочной функции для расчёта критической нагрузки: Р .
.
=кр 1,75* \ ] \ 2 \ \ ~ у ~ у 2 У (0,08 Мп Я + 0,74) 1 г 3/2 (2.11) Результаты расчёта и экспериментальных испытаний показаны на рис.
2.8 в координатах X и
Р = Р * г 2 Ц Е 1 Е } .
Среднее значение параметра нагрузки К р = Р * / Р к р 9 вычисленного с использованием выражения (2.11) и коэффициент его вариации: К р = 1,Д= 0,12.
Аналогично проведён комплекс расчётно-экспериментальных работ по оценке прочности стеклопластиковых трубопроводов при осевом сжатии и изгибе.
При совместном действии рассмотренных силовых факторов используем известный принцип Папковича П.Ф.
[63].
Тогда, например, для оценки устойчивости при осевом сжатии и внешнем давлении критическое условие имеет вид: / \
а Р Э + ЛГ Р ч * р > (2.12) Уточнение решения связано с определение показателей степеней в уравнении а и /?из условия обеспечения: #э N .
.
У,*I кр, =ПИП
[стр. 61]

При оценках устойчивости композиционного трубопровода для действия внешнего давления воды, расчетные значения критической нагрузки определяли по классическому выражению [61,63]: 1,75 л•у1е,-Е,,-6ш 02*(1-1'1-и,)3 (2.10) где г внешний радиус трубопровода г = Ои! 2.
Е, Е2 модули упругости по осям 0 и 2; У,,У2коэффициенты Пуассона.
Для получения окончательного выражения необходимо установить параметры поправочной функции /7 = 1пЛ+&, где из системы уравнений: X 1п2Л • Ч + Е,п & -Ь = 21п Л • ко М 1-1 /*> п я ^\пЛГ7} + п-Ь = ^кг 1-1 <Здесь к* параметр нагрузки, равный отношению опытной нагрузки Р** 1-ой конструкции к расчётной величине РКр.м определяемой формулой (2.10) В результате обработки экспериментальных данных для варьирова-ния геометрических размеров труб в диапазоне г/5=34...272 и механических характеристик: Е=(1,78...2,65)*104МПа, Е2=(1,79...2,68)-104МПа, У=0,12...0,165, у2=0, 10..
.0,21 окончатель-ное выражение с учетом поправочной функции для расчёта критической нагрузки: 1,75лР" ф2'(\-*ги2У (0,081 • 1п Я+ 0,74) 1-гиг (2 .1 1) Результаты расчёта и экспериментальных испытаний показаны на рис.
2.8 в координатах X и
’?-Р-гг^Ех-Е\-дг.
Среднее значение параметра 60

[стр.,62]

нагрузки К р = Р * / Р кр, вычисленного с использованием выражения (2.11) и коэффициент его вариации: К р = 1,ДГ = 0,12.
Аналогично проведён комплекс расчётно-экспериментальных работ по оценке прочности стеклопластиковых трубопроводов при осевом сжатии и изгибе.
При совместном действии рассмотренных силовых факторов используем известный принцип Папковича П.Ф.
[63].
Тогда, например, для оценки устойчивости при осевом сжатии и внешнем давлении критическое условие имеет вид:
(2.12) Уточнение решения связано с определение показателей степеней в уравнении а и /?из условия обеспечения: /•1 Г N2 у = ггпп для случая, когда осевое сжатие является определяющей нагрузкой.
После определения из эксперимента показателей степени а и р окончательное выражение принимает вид: (2.13) где 1% и РкР определяется по ранее полученным формулам типа (2.11).
Результаты расчёта и испытаний труб показаны на рис.
2.8 в координатах Рэ/Ркр и Ыэ/Ккр.
Среднее значение параметра нагрузки = (Мэ///*)/(ЛГэ/#^), определённого с использованием выражения (2.13) и коэффициент его вариации Кы* = 1,Д^ = ОД I Таким образом, предложен подход для оценки прочности стеклопластиковых трубопроводов при действии различных силовых факторов и их комбинаций.
61

[Back]