|
15 вибрациям; силы трения на этом участке малы и вес Скор+ Осж+ Gy почти полностью передается на долото ( Скор вес статора ГЗД). Гидравлическое усилие Or* находим в виде Gr* = Рзн • (Ртп + Рдт + PRC), где (1.8) FBH площадь сечения канала бурильных труб (с с1вн), расположенных в Усилие G3 обеспечивается весом бурильного инструмента, следова нижней части колонны; остальные параметры известны. тельно, Ga = GK+ Gзд+ Gy AGr, дящихся в сжатом состоянии, найдем как: _ G (Озд + Gy )в GiЧ-в где ных труб в воздухе. Очевидно, что для противодействия усилию Gxp необходима дополнительная разгрузка колонны на забой. Учитывая равенство G3*= G3, найдем вес, а затем и длину растянутых бурильных труб, уравновешивающих G3*; (1.10) в коэффициент, учитывающий Архимедову силу; q — вес 1 м буриль(1.9) Если запроектировано Ga = G3*, то из (1.5) (1.9) длину труб, нахо Lpac = (Gr*GTB)/qcpв , (1-11) где и t^w GTB вес ведущей трубы. При проектировании Рщах И Рдт необходимо знать величину Тп, хотя в этот период информации об исходных данных для определения Тп еще мало, но несомненно, что в процессе углубления скважины условие + Тп < Gy) выполнить трудно. (GKOP + |
68 больше Оз + Отр (Отр силы трения бурильной колонны о стенки скважины при движении БК вниз). Отмеченное о характере передачи усилия Or* выполнимо еще и потому, что нижняя часть бурильного инструмента подвержена интенсивным вибрациям; силы трения на этом участке малы и вес Окор+ Осж+ Оу почти полностью передается на долото ( Окор вес статора ГЗД). Гидравлическое усилие Or* находим в виде Gr* = FBH • (Ртп + Рдт + PRC), (46) где FBH площадь сечения канала бурильных труб (с d^^), расположенных в нижней части колонны; остальные параметры известны, Усилие Оз обеспечивается весом бурильного инструмента, следовательно, Оз = Ок+Озд+Оу-АОг. (47) Если запроектировано Оз = Оз*, то из (43) (47) длину труб, находящихся в сжатом состоянии, найдем как : ^^^^0-(Озд.С,)в-0;^ q-B (48) где в коэффициент, учитывающий Архимедову силу; q вес 1 м бурильных труб в воздухе. Очевидно, что для противодействия усилию О^р необходима дополнительная разгрузка колонны на забой. Учитывая равенство Оз*= Оз, найдем вес, а затем и длину растянутых бурильных труб, уравновешивающих Оз*; Ьрас = (Сг*-Отв)/Яср-В, (49) где Отв вес ведущей трубы. 69 При проектировании Р^ах и Рдт необходимо знать величину Тп, хотя в этот период информации об исходных данных для определения Тп еще мало, но несомненно, что в процессе углубления скважины условие + Тп < (Скор + Gy) выполнить трудно. Учитывая вышесказанное, предлагаем максимальную величину Тп рассчитывать по приближенной формуле, с уточнением ее при выборе ГЗД: Тп^См-Тд-Яж+Окор+Оу. (50) Проектирование осевой нагрузки на забой скважин из условия объемного разрушения породы. Выполнение поставленной задачи обеспечивается, если величина Оз рассчитывается с привлечением твердости пород по штампу Рщ [3. 53, 55] согласно условию (42) Оз = Рш-Рк-Кд2, (51) где FK площадка контакта вооружения долота с забоем в момент приложения всей величины Оз (опорная площадь), м^; Кд2 коэффициент динамичности приложения Оз; Рц, в Н/м^; Оз в Н. Для расчета Оз таким методом имеется достаточно информации в работе [55], где приведены подробные сведения о Рш, категориях твердости (Кт) и абразивности (Ка) пород и др. Для некоторых районов интенсивного бурения имеются сведения о названных параметрах по стратиграфическим подразделениям. Для других районов задача определения Рщ, Кт, Kg решается с привлечением геолого-геофизической информации о залегающих породах, например из таблиц 6.19, 12.6 и 12.7 работы [55]. Таким образом, остается правильно определить F^. Предлагалось несколько методов расчета FK , но в одних из них нет достаточно четких обоснований, в других были приняты неприемлемые предпосылки, а в третьих предложены неудобные для инженерных расчетов приемы. Так, в одном из методов предполагалась [49] глубина вдавливания зубцов в |