Проверяемый текст
Филинов, Владимир Викторович. Развитие теории магнитно-акустических шумов, создание способов и средств неразрушающего контроля технологических и эксплуатационных свойств изделий из высокопрочных сталей (Диссертация 2001)
[стр. 107]

Режимы термообработки, механические характеристики, усредненные по результатам испытаний трех образцов свидетелей, а также результаты исследований структуры образцов каждой группы сведены в таблице 3.2.
Для исследований параметров МШ и МАШ использовались плоские разрывные образцы с отверстиями под шпильки, сечением рабочей части 2x16 мм.

Рабочие части образцов шлифовались до шероховатости поверхности Rz =2,5 мкм.

Шлифование проводилось с обильным охлаждением для предотвращения разогрева.
Нагружение образцов осуществлялось с помощью разрывной машины Р10, позволяющей создавать усилия до 105 Ни регистрировать диаграмму нагружения.
Для исследования параметров МШ и МАШ использовались приборы АФС
(пп.
3.1.1) с преобразователями и режимами работы, рекомендуемые в п.
3.1.2, 3.1.3.
3.2.2.
ИССЛЕДОВАНИЕ ВЗАИМОСВЯЗИ ПАРАМЕТРОВ ОГИБАЮЩЕЙ МАГНИТНЫХ ШУМОВ С ВЕЛИЧИНОЙ МИКРОНАПРЯЖЕНИЙ.
Для подтверждения результатов исследований пп.2.2
экспериментально изучался характер взаимосвязи параметров ОМШ с микронапряжениями в сталях.
Уровень микронапряжений изменялся режимом термообработки сталей табл.

3.2.
Сравнительная оценка уровней микронапряжений может быть проведена путем измерения твердости образцов, поскольку характер изменения твердости и микронапряжений в зависимости от температуры отпуска углеродистых и легированных сталей практически идентичен.
На
рис.3.27 приведены зависимости твердости и показателя уровня 107
[стр. 172]

Режимы термообработки, механические характеристики, усредненные по результатам испытаний трех образцов свидетелей, а также результаты исследований структуры образцов каждой группы сведены в таблице 4.1 и 4.2.
Для исследований параметров МШ и МАШ использовались плоские разрывные образцы с отверстиями под шпильки, сечением рабочей части 2x16 мм
(внешний вид образцов приведен на фотографии рис.
3.1).
Рабочие части образцов шлифовались до шероховатости поверхности Rz=2,5 мкм.

Таблица 4.1 Марка № гр.
Режимы а 0,2 МПа Твердость, Микроструктура стали Обр.
Термообработки НВ т * зак.
> Т ** отп.> °С 1 2 3 4 5 6 7 0.1 920 190 780 435 Мартенсит отпуска 0.2 СС 250 640 408 о 0.3 СС 350 610 321 Сорбит с ориентацией (N 0.4 СС 450 610 239 по мартенситу 0.5 сс 550 480 241 0.6 СС 650 420 174 Сорбит 1.1 920 190 14201 480 1.2 СС 250 410 415 Мартенсит отпуска 1/Н 1.3 сс 350 1040 352 СП 1.4 ссmm 450 900 298 Сорбит с ориентацией 1.5 сс 550 630 248 по мартенситу сорбит 1.6 сс 650 500 170 к 2.1 900 180 1720 514 Мартенсит отпуска X 2.2 СС 320 1400 444 1 2.3 сс 360 1360 440 Троостомартенсит СП X СП 2.4 сс 420 1280 430 2.5 сс 520 1220 412 Сорбит с ориентацией 2.6 сс 580 1080 376 по мартенситу 2.0 u 640 241 Перлит (Ч 3.1 900 180 1530 467 Мартенсит отпуска X и С 3.2 сс 360 1320 429 Сорбит с ориентацией 3.3 сс 440 1270 396 по мартенситу X о 3.4 сс 540 1160 348 Сорбит СП 3.0 сс 410 209 Перлит 45X1 4.1 4.2 4.3 4.4 4.5 4.0 860 сс4т СС сс сс сс 180 240 360 480 540 178 172 152 122 105 38 532 505 444 365 312 212 Мартенсит различной степени отпуска Троостосорбит с ориентацией по мартенситу Сорбитообразный перлит 5.1 830 520 1100 35(HRC) о 5.2 СС Ш V 620 760 25(HRC) Сорбит 5.3 580 19(HRC) а * Время выдержки при Тзак—2 часа, охлаждение в масле.
** Время выдержки при Тотп2 часа, охлаждение на воздухе 172

[стр.,173]

/ 1I Таблица 4.2 Марка № гр.
Температура °0,2 У, % KCV Твердость, Стали Обр.
старения, “С МПа МДж /м HRC 6.1 20 900 71 19,2 31 6.2 100 920 71 17,8 33 6.3 200 960 70 14,6 35 6.4 300 1080 69 9,0 38 V© СО 6.5 400 1460 58 4,6 46 ОО1 о 6.6 450 1900 34 3,9 54 6.7 480 2100 51 3,7 56 6.8 500 2250 46 3,1 58 6.9 520 2380 40 2,5 58 6.10 550 2350 30 2,2 57 6.11 580 2120 24 2,0 55 7.1 20 1020 64 14,6 33 7.2 200 1110 63 13,1 34 7.3 300 1150 62 12,2 36 7.4 400 1430 54 5,2 43 00 о\1 7.5 450 1830 46 5,3 50 7.6 470 1900 44 4,8 50 и 7.7 480 2020 42 3,8 51 7.8 490 2050 42 4,3 53 7.9 500 2060 42 4,1 52 7.10 520 2050 39 3,8 51 7.11 550 2020 38 3,1 52 7.12 580 1830 37 3,1 52 Шлифование проводилось с обильным охлаждением для предотвращения разогрева.
Нагружение образцов осуществлялось с помощью разрывной машины Р10, позволяющей создавать усилия до 105 Н и регистрировать диаграмму нагружения.
Для исследования параметров МШ и МАШ использовались приборы АФС
и ТЭБ (пп.
3.1.1, 3.1.2, 3.1.3) с преобразователями и режимами работы, рекомендуемые в п.
3.5.
Из стандартного оборудования использовался анализатор спектра СКЧ-13 для измерения спектральной плотности ЭДС СБ и анализатор импульсов АИ-128 для регистрации статистических кривых распределения импульсов ЭДС СБ по величине.
173

[стр.,178]

2.
При исследовании влияния сжимающих (остаточных) внутренних напряжений образцы (кремнистое железо) подвергались растягивающим напряжениям до значений, превышающих предел текучести, а затем нагрузка снималась.
Обработка результатов измерений не отличалась от п.1.
На рис.
4.5 показана кривая изменения спектральной плотности МШ g((Oo) от величины остаточной деформации 8.
Статистические кривые распределения импульсов ЭДС СБ по амплитудам для различных е изображены на рис.4.6.
Анализ результатов исследований (рис.4.3,4.4) показал, что при наличии растягивающих напряжений у ферромагнитных материалов с положительной магнитнострикцией (А>0) интенсивность МШ возрастает, а у материалов с отрицательной магнитострикцией (А,<0) уменьшается.
Такое поведение ЭБ связано с возрастанием размеров 180° СБ в образцах с (А>0) и уменьшением их величины для материалов с А,<0.
Растягивающие напряжения уменьшают МАШ независимо от знака магнитострикции ферромагнетика.
Последнее соответствует модели МАШ (2.75) и (2.76), и связано с уменьшением продольной магнитострикции, которое наблюдали, например, в работе [27].
ь Наличие в материалах с положительной магнитострикцией сжимающих внутренних напряжений снижает интенсивность ЭБ рис.
4.5, 4.6 несмотря на то, что общее количество СБ возрастает.
Этот факт можно объяснить уменьшением величины скачкообразно перемагничивающихся объемов ферромагнетика [111].
В заключении отметим, что результаты проведенных исследований полностью подтверждают теоретические выводы пп.2.1.3, 2.2.2.
4.2 ИССЛЕДОВАНИЕ СВЯЗИ ПАРАМЕТРОВ ОГИБАЮЩЕЙ МШ С ВЕЛИЧИНОЙ МИКРОНАПРЯЖЕНИЙ.
Для подтверждения результатов исследований пп.2.2
и 3.4 экспериментально изучался характер взаимосвязи параметров ОМШ с микронапряжениями в сталях.
Уровень микронапряжений изменялся режимом термообработки сталей табл.

4.1 и 4.2.
Сравнительная оценка уровней микронапряжений может быть проведена путем измерения твердости образцов, поскольку характер изменения твердости и микронапряжений в зависимости от температуры отпуска углеродистых и легированных сталей практически идентичен.
На
рис.4.7 приведены зависимости твердости и показателя уровня микронапряжений ширины рентгеновской линии 211 (a-Fe), полученный с помощью дифрактометра "Дрон 2,0” в FeKa излучении, от температуры отпуска образцов из ст.
35X3HM и 30ХГСН2А.
Кроме того, при анализе дифрактограмм различных образцов не было зафиксировано существенного 178

[Back]