|
полученной в разделе 3.2.2 (см. рис. 2.31), а графики, соответствующие напряжениям, отличным от 0, являются эквидистантными к этой кривой, сохраняя при этом обратнопропорциональный характер. Приведенные рисунки показывают, что каждому сочетанию микрои макронапряжений в материале соответствует своя точка в координатах амплитуда-поле максимума МШ (или " имш -1р"в наших экспериментах). Из этого следует, что величины микрои макронапряжений могут быть однозначно определены по результатам измерений Имш и 1р . В частности, согласно выводам пп.2.1 и 2.3 для определения макронапряжений с учетом структурного состояния стали может быть использован параметр Р= Имш На рис. 3.39 приведены зависимости параметра Р от растягивающих напряжений в образцах из углеродистых и легированных сталей. Результаты статистической обработки эксперементальных данных, включавшей в себя определение коэффициентов корреляции, уравнений линейной регрессии и доверительных интервалов по методики [50], приведены в таблице 3.3. Таблица 3.3 Марка стали Коэффициент корреляции Уравнение линии регрессии Доверительный интервал для о МПа 10’1 Ст.35 0,511 0,29Р-1441 ± 5,6 Ст.35ХЗНМ 0,681 0Д9Р-460 ±3,7 Ст.30ХГСН2А 0,612 0,56Р-1084 ±4,2 Данные, представленные на рис. 3.39 и в таблице 3.3 (коэффициент коррелиции во всех случаях превышает табличный Кт = 0,349 при доверительной вероятности 0,95), подтверждают возможность использования 126 |
макропластической деформации. Причем, на этапе макропластического деформирования процесс увеличения величины градиента микронапряжений становится превалирующим, что может приводить к некоторому снижению е и увеличению 1Р. Е, Умаш, мВ Рис. 4.15. Зависимость среднеквадратических значений МШ-Е и M A III-U maiii от упругих растягивающих и сжимающих напряжений в Ст.60. Учитывая, что большинство деталей и изделий машиностроения работает в условиях действия нагрузок, не превышающих, как правило, 0,5 0,7 сг02 (с коэффициентом прочности 2 3), рассмотрим подробнее именно этот диапазон нагружения. <• На рис. 4.17 представлены результаты измерений величин Е и 1Р при нагружении, а пунктирные линии соединяют точки, соответствующие равным величинам растягивающих напряжений для образца с различной твердостью. Необходимо заметить, что кривая для а =0 соответствует полученной в разделе 4.2 (см. рис. 4.11), а графики, соответствующие напряжениям, отличным от 0, являются эквидистантными к этой кривой, сохраняя при этом обратнопропорциональный характер. Приведенные рисунки показывают, что каждому сочетанию микрои макронапряжений в материале соответствует своя точка в координатах амплитуда-поле максимума МШ (или "Е 1Р" в наших экспериментах). Из этого следует, что величины микрои макронапряжений могут быть однозначно определены по результатам измерений Е й 1р . В частности, согласно выводам пп.2.2 и 3.4 для определения макронапряжений с учетом структурного состояния стали может быть использован параметр Р= Е*1Р. На рис. 4.18 приведены зависимости параметра Р от растягивающих напряжений в образцах из углеродистых и легированных сталей с учетом соотношения, определенных в разделе 4.2 (см.табл.4.3). Результаты статистической обработки экспериментальных данных, включавшей в себя определение коэффициентов корреляции, уравнений линейной регрессии и доверительных интервалов по методики [71], приведены в таблице 4.4. Таблица 4.4 Марка стали Коэффициент корреляции Уравнение линии регрессии Доверительный интервал для а МПа 10 1 Ст.20 0,487 0,31Р-1572 ±6,1 Ст.35 0,511 0,29Р-1441 ±5,6 Ст.35ХЗНМ 0,681 0Д9Р-460 ±3,7 Ст.30ХГСН2А 0,612 0,56Р-1084 ± 4,2 Ст.45Х1 0,432 0,86Р-1522 ±8,9 I 195 мА 70 50 30 мВ 100 80 60 40 20 300 600 900 12001500 МПа Рис. 4.16. Зависимость Е и 1рот растягивающих напряжений для образцов из ст.30ХГСН2А: 1НВ=209; 2НВ=348; 3-НВ=467. Данные, представленные на рис. 4.18 и в таблице 4.4 (коэффициент коррелиции во всех случаях превышает табличный Кт = 0,349 при доверительной вероятности 0,95), подтверждают возможность использования единой в пределах марки стали зависимости Р =f(q) для контроля уровня макронапряжений углеродистых и легированных сталей. |