|
длины 1 заготовки из стали ЭП-836 Для примера приведем алгоритм контроля напряженного состояния заготовок корпусов из стали ЭП-836 диаметром 40 мм, длиной 1 = 500 мм. На рис. 4.6 приведены распределения параметров Имш, у = ^мш , Uai, вдоль dl образующей заготовки, полученных прибором АФС при режиме перемагничивания током частоты 1Гц и амплитуды 2А. Индуктивный преобразователь МШ перемещался по наружной поверхности заготовки вдоль оси, пьезопреобразователь МАШ устанавливался неподвижно на торце заготовки [110, 112]. Появление наибольшего значения Имш ОМШ позволило выявить участки изделия с наибольшим уровнем макронапряжений, опасных для разрушения. Однако к трещинообразованию склонны участки изделия с большим перепадом напряжений в соседних зонах, которые выявляются по параметру у = ^мш~. В партии заготовок имеется группа, в которой параметр dl U’mlli по длине 1 не меняется и у 0. Испытания этой группы заготовок в кислоте показывают их хорошую стойкость к трещинообразованию и в 149 |
Для примера приведем алгоритм контроля напряженного состояния заготовок корпусов из стали ЭП-836 диаметром 40 мм, длиной 1= 500 мм. На рис. 5.6 приведены распределения параметров Umiii» у = ш , Umaiii» вдоль dl образующей заготовки, полученных прибором АФС при режиме перемагничивания током частоты 1Гц и амплитуды 2А. Индуктивный преобразователь МШ перемещался по наружной поверхности заготовки вдоль оси, пьезопреобразователь МАШ устанавливался неподвижно на торце заготовки [183,187]. Появление наибольшего значения Umiii ОМШ позволило выявить участки изделия с наибольшим уровнем макронапряжений, опасных для разрушения. Однако к трещинообразованию склонны участки изделия с большим перепадом напряжений в соседних зонах, которые выявляются по параметру у = . В партии заготовок имеется группа, в которой параметр dl и ’мш по длине 1 не меняется и у = 0. Испытания этой группы заготовок в кислоте показывают их хорошую стойкость к трещинообразованию и в дальнейшем изделия с равномерным распределением UMm относят к разряду годных. Другая группа заготовок имеет явно выраженную неоднозначность распределения U”miii и у по длине 1, что указывает на неоднозначность распределения остаточных напряжений в них. Выделяют зоны, где Umiii и у максимальны (зоны I, II, III рис. 5.6), а, следовательно, перепад напряжений наибольший. Испытания в кислоте показывают, что трещины образуются именно в этих зонах у 10% заготовок. У заготовок, которые не потрещали в кислоте, но имеют перепады Umiii и у, оценивают уровень первого максимума Uimaih (рис. 5.6), который был на 30 50% больше, чем для заготовок, склонных к трещинообразованию. В последнем случае можно использовать параметр В = м^ , который уменьшается в опасных зонах в 2 -5-3 раза. U\A ь Следовательно, эти заготовки также относят к разряду годных. Таким образом, как показывают результаты проведенных исследований, успешное применение МШ и МАШ заключается в комплексном использовании вышеуказанных алгоритмов обработки параметров сигналов и методик контроля напряженного состояния металлоизделий. [176,178, 179]. 5.1.2 Разработка специализированных средств и производственный контроль. Методика контроля напряжений в корпусах предназначена для отбора на испытания их в растворе серной кислоты в составе сборки из тяжелого сплава и стали ЭП-836. Методика заключается в регистрации уровня магнитных шумов на поверхности каждого собранного корпуса. Измеряется ЭДС МШ, фиксируется максимальное значение ЭДС, численное значение 230 |