Проверяемый текст
Филинов, Владимир Викторович. Развитие теории магнитно-акустических шумов, создание способов и средств неразрушающего контроля технологических и эксплуатационных свойств изделий из высокопрочных сталей (Диссертация 2001)
[стр. 38]

1.
Линейный характер изменения напряженности поля перемагничивания (на практике обеспечивается треугольной формой тока перемагничивания); 2.
Одноосное нагружение исследуемого материала (обеспечивается соответствующей схемой нагружения);
3.
Параллельность векторов напряженности поля перемагничивания и приложенной нагрузки (обеспечивается режимом намагничивания).

Соотношение (2.1) связывает параметры функции В(Н) с уровнем микро(параметр <зх) и макронапряжений (параметр а0) в ферромагнитном материале.
По своей сущности В(Н) отражает энергетические характеристики случайного процесса e(t)
(1.6).
Огибающие МШ для разного уровня микронапряжений (параметр ах) приведены на рис.
2.1.
В расчетах были приняты следующие численные значения входящих в выражение
(2.1) параметров: X = 2-10':> константа магнитострикции для железа [55, 58]; К = 5-1С0 Дж/м3 константа кристаллографической анизотропии для железа [55]; Н напряженность поля перемагничивания, изменяется от 0 до значения поля насыщения (в расчетах Н задается в условных единицах от 0 до 1); Сто = 0 уровень макронапряжений.
Из приведенных на рис.
2.1 графиков видно, что уменьшение
микронапряжений (параметр ах) приводит к увеличению максимальной амплитуды огибающей МШ и смещению ее в область меньшей напряженности магнитного поля.
Необходимо отметить, что для однозначного определения двух характеристик материала (уровня микрои макронапряжений) по выражению
(2.1) необходимо и достаточно знание двух каких-либо параметров функции В(Н).
Наиболее перспективным, как с 38
[стр. 61]

Тогда функция распределения критических полей в направлении совпадающим с направлением действия макронапряжений и подобная ей функция В(Н) ОМШ будет иметь вид: В ( Н ) = F ( H ) = С о e x p ' к + Я о Ь О Н Н■2__1 -иултлсп/ 'К +Ясг0л3 V ^ а х у V JаЯа , (2.43) где Со размерный коэффициент.
Необходимо отметить условия, при которых возможно использовать выражение (2.43) для анализа параметров ОМШ: линейный характер изменения поля перемагничивания (на практике обеспечивается треугольной формой тока перемагничивания 1111); одноосное нагружение исследуемого материала (обеспечивается соответствующей схемой нагружения); параллельность векторов напряженности поля перемагничивания и приложенной нагрузки (обеспечивается режимом намагничивания 1111).
2.2.2.
Анализ взаимосвязи параметров огибающей МШ с микрои макронапряжениями Соотношение (2.43) связывает параметры распределения критических полей и, соответственно, функции В(Н) с двумя характеристиками поликристаллических ферромагнетиков, определяющими строение доменной структуры и динамику ее перестройки под действием линейно изменяющегося магнитного поля: уровнем микро (параметр ах) и макронапряжений (параметр сг0) материала в зоне перемагничивания.
По своей сущности В(Н) отражает энергетические характеристики случайного процесса e(t)
МШ (2.2).
Графическая реализация этого соотношения для различного уровня микронапряжений (величины параметра сгх) приведена на рис.2.15.
В расчетах были приняты следующие численные значения входящих в выражение
(2.43) параметров: Я= 2-10‘5константа магнитострикции для железа [81]; К=5-103Дж/м3-константа кристаллографической анизотропии для железа [81,87]; <у0 = 0 величина макронапряжений; Н поле перемагничивания изменяется от 0 до величины поля насыщения, в расчетах Н задается в условных единицах от 0 до 1.
1Формула получена Вагиным А.В

[стр.,63]

При оценке диапазона изменений параметра ах учитывалось, что основным фактором, определяющим значение градиента микронапряжений является характер дислокационной структуры материала [18].
Детальные исследования Д.Д.
Мишина [87] показали, что дисперсия силы магнитоупругого взаимодействия 180 доменной границы с винтовыми ищ краевыми дислокациями, ориентированными в объеме кристалла случайным образом, определяется соотношением D ~ ~ [AcavQf, где с упругая константа; а0 постоянная кристаллической решетки; Q длина отдельной дислокации; д толщина доменной границы; S длина доменной границы; N плотность дислокации.
Численная оценка дисперсии дает следующие результаты: для сталей со структурой мартенсита D = (10 ч10 ) Н , для сталей со структурой сорбита D = (10‘14 ч10 ) Н2 .
Учитывая, что плотность дислокации мартенсита составляет 10 ч10'16 м'2 , в сорбите 10‘13 ч10'14 м"2 , можно -1 m 3 сделать вывод, что параметр (7Хможет изменяться в диапазоне от 10' до 10 Н/мм , причем максимальные значения соответствуют структуре мартенсита, характерной для высокопрочных конструкционных сталей.
Из приведенных на рис.
2.15 графиков видно, что уменьшение
СТХ приводит к увеличению максимальной амплитуды ОМШ и смещению ее в области меньших полей.
Необходимо отметить, что для однозначного определения двух характеристик материала (уровня микро и макронапряжений) по выражению
(2.43) необходимо и достаточно знание двух каких-либо параметров функции В(Н) ОМШ.
Наиболее перспективным, как с позиций математического описания характера изменений, так и возможностей аппаратурной реализации измерении, представляется использование положения максимума ОМШ в координатах амплитуда значение напряженности магнитного поля.
Выражение для максимальной амплитуды Вм и поля максимума Нм находится из условия dB/dH ~ 0: Н 2аЯсгх (2 .44) М I * Кэф К эф ехР ъ (2 .45) = °'34 Ха > где принято Кэф= К + X

[Back]