Проверяемый текст
Фомин Андрей Васильевич. Обоснование рациональных параметров устройств поперечной компенсации электротехнических систем электротехнологий (Диссертация 2009)
[стр. 69]

69 QmP=(Jt Qlvcl)-KK, 1=1 A (3.54) где kQiux, максимально-возможный размах реактивной мощности.
Мощность ФКУ предполагается равной ТРГ.
4.
Методика предложенная в [98].
При выборе необходимой мощности СТК учитывалось, что даже при быстродействии 5мс и мощности СТК, равной мощности эксплуатационного короткого замыкания печи, не может быть достигнута полная компенсация колебаний.
С учетом этого мощность ФКУ принимается равной
SBJC=Q,9-AQ3K.
Данный расчет проводился для двух параллельно включенных ДСП, и
AQ3K=1.2-Q3K, (3.56) (3.55) где Q3K реактивная мощность, потребляемая одной ДСП при эксплуатационном коротком замыкании.
Мощность ТРГ равна Qmp=\2.QBK
(3.57) 5.
Методика, предложенная сотрудниками Ждановского металлургического института
[27, 28].
Установочная мощность компенсирующего устройства определяется следующим образом:
9 -к 9 / <Дц*м-400-* -#.) 1 к ж'ьп.т.'У.а + й 7 о ) 2 П 5 8 ч где кэк -кратность тока эксплуатационного короткого замыкания ДСП; 4^идоп среднеквадратичное значение отклонений колебаний напряжения сети, приведенное к частоте 10Гц с учетом АЧХ зрительного анализатора, принимается равным 0.4%; а,ят0 степень затухания и частота собственных колебаний — параметры корреляционной функции процесса изменения реактивной нагрузки.
[стр. 51]

51 На втором этапе определяют коэффициент улучшения фликера с помощью СТК.
Ку = (АЦжж^0Л5) ( 2 1 8 ) На третьем этапе по диаграмме, представленной на рисунке 2.4 определяют коэффициент удельной мощности компенсатора Кк, связанный с Ку посредством "времени задержки " г , вносимым компенсатором.
Отсюда установленная мощность ТРГ 6™Р=(Л>&Ш>-**» /=1 (2Л9) где AQMAXl максимально-возможный размах реактивной мощности.
Мощность ФКУ предполагается равной ТРГ.
4.
Методика предложенная в [98].
При выборе необходимой мощности СТК учитывалось, что даже при быстродействии 5мс и мощности СТК, равной мощности эксплуатационного короткого замыкания печи, не может быть достигнута полная компенсация колебаний.
С учетом этого мощность ФКУ принимается равной
SEK^0,9-AQ3K.
(2.20) Данный расчет проводился для двух параллельно включенных ДСП, и AQ3K=l.2-Q3K, (2.21) где Q3K реактивная мощность, потребляемая одной ДСП при эксплуатационном коротком замыкании; Мощность ТРГ равна Qmp=\2-QBK_ (2.22) 5.
Методика, предложенная сотрудниками Ждановского металлургического института
[61, 62].
Установочная мощность компенсирующего устройства определяется следующим образом:
Sy =кж -SnT -Jl .
(£>одоя-400-л-S K) — —2 2 2 , „2ч ' (2.23)

[стр.,52]

52 Где кэк -кратность тока эксплуатационного короткого замыкания ДСП; 4^идоп среднеквадратичное значение отклонений колебаний напряжения сети, приведенное к частоте 10Гц с учетом АЧХ зрительного анализатора, принимается равным 0.4%; а, ш0 степень затухания и частота собственных колебаний параметры корреляционной функции процесса изменения реактивной нагрузки.
6.
Методика описанная в [60] для эксплуатируемой РП-нагрузки.
Ток в фазе исполнительного органа равен: 1ФК = -ij=) • Uu 2 • R/1г реактивный ток прямой последовательности Предлагается для расчета среднего значения тока фазы исполнительного органа использовать следующее выражение / Ф *=-(^)-[/ 1 г +1.65(/ 2 )] (2.25) «...Второе слагаемое в скобках получено следующим образом: в 25% случаев равно 1,21, в 25%-1,58, в 25%-1,84, в 25%-1,96.
Наличие регистрирующего прибора, работающего по данному алгоритму позволит получить статистику.
Распределения предсказать 1ФКп предсказать величину установленной мощности.» [60].
Методика для определения параметров проектируемой РП-нагрузки.
Методика предложена в [60].
При разработке методики были приняты следующие допущения: распределение величин реактивного тока прямой последовательности для каждой РП-нагрузки подчиняется нормальному закону модуль тока обратной последовательностизакону Релея;

[Back]