69 QmP=(Jt Qlvcl)-KK, 1=1 A (3.54) где kQiux, максимально-возможный размах реактивной мощности. Мощность ФКУ предполагается равной ТРГ. 4. Методика предложенная в [98]. При выборе необходимой мощности СТК учитывалось, что даже при быстродействии 5мс и мощности СТК, равной мощности эксплуатационного короткого замыкания печи, не может быть достигнута полная компенсация колебаний. С учетом этого мощность ФКУ принимается равной SBJC=Q,9-AQ3K. Данный расчет проводился для двух параллельно включенных ДСП, и AQ3K=1.2-Q3K, (3.56) (3.55) где Q3K реактивная мощность, потребляемая одной ДСП при эксплуатационном коротком замыкании. Мощность ТРГ равна Qmp=\2.QBK (3.57) 5. Методика, предложенная сотрудниками Ждановского металлургического института [27, 28]. Установочная мощность компенсирующего устройства определяется следующим образом: 9 -к 9 / <Дц*м-400-* -#.) 1 к ж'ьп.т.'У.а + й 7 о ) 2 П 5 8 ч где кэк -кратность тока эксплуатационного короткого замыкания ДСП; 4^идоп среднеквадратичное значение отклонений колебаний напряжения сети, приведенное к частоте 10Гц с учетом АЧХ зрительного анализатора, принимается равным 0.4%; а,ят0 степень затухания и частота собственных колебаний — параметры корреляционной функции процесса изменения реактивной нагрузки. |
51 На втором этапе определяют коэффициент улучшения фликера с помощью СТК. Ку = (АЦжж^0Л5) ( 2 1 8 ) На третьем этапе по диаграмме, представленной на рисунке 2.4 определяют коэффициент удельной мощности компенсатора Кк, связанный с Ку посредством "времени задержки " г , вносимым компенсатором. Отсюда установленная мощность ТРГ 6™Р=(Л>&Ш>-**» /=1 (2Л9) где AQMAXl максимально-возможный размах реактивной мощности. Мощность ФКУ предполагается равной ТРГ. 4. Методика предложенная в [98]. При выборе необходимой мощности СТК учитывалось, что даже при быстродействии 5мс и мощности СТК, равной мощности эксплуатационного короткого замыкания печи, не может быть достигнута полная компенсация колебаний. С учетом этого мощность ФКУ принимается равной SEK^0,9-AQ3K. (2.20) Данный расчет проводился для двух параллельно включенных ДСП, и AQ3K=l.2-Q3K, (2.21) где Q3K реактивная мощность, потребляемая одной ДСП при эксплуатационном коротком замыкании; Мощность ТРГ равна Qmp=\2-QBK_ (2.22) 5. Методика, предложенная сотрудниками Ждановского металлургического института [61, 62]. Установочная мощность компенсирующего устройства определяется следующим образом: Sy =кж -SnT -Jl . (£>одоя-400-л-S K) — —2 2 2 , „2ч ' (2.23) 52 Где кэк -кратность тока эксплуатационного короткого замыкания ДСП; 4^идоп среднеквадратичное значение отклонений колебаний напряжения сети, приведенное к частоте 10Гц с учетом АЧХ зрительного анализатора, принимается равным 0.4%; а, ш0 степень затухания и частота собственных колебаний параметры корреляционной функции процесса изменения реактивной нагрузки. 6. Методика описанная в [60] для эксплуатируемой РП-нагрузки. Ток в фазе исполнительного органа равен: 1ФК = -ij=) • Uu 2 • R Наличие регистрирующего прибора, работающего по данному алгоритму позволит получить статистику. Распределения предсказать 1ФКп предсказать величину установленной мощности.» [60]. Методика для определения параметров проектируемой РП-нагрузки. Методика предложена в [60]. При разработке методики были приняты следующие допущения: распределение величин реактивного тока прямой последовательности для каждой РП-нагрузки подчиняется нормальному закону модуль тока обратной последовательностизакону Релея; |