|
70 6. Методика описанная в [84] для эксплуатируемой РП-нагрузки. Ток в фазе исполнительного органа равен: UK =-(-jj)-[/,, -2-Re(/2 .ехр(у.2;г(*-1)/3)), (3.59) где к номер фазы исполнительного органа; 12 ток обратной последовательности РП-нагрузки; Ilrреактивный ток прямой последовательности. Предлагается для расчета среднего значения тока фазы исполнительного органа использовать следующее выражение /Ф*=Ч-^Ж,+1.65(/2)] (3.60) «...Второе слагаемое в скобках получено следующим образом: в 25% случаев равно 1,21, в 25%-1,58, в 25%-1,84, в 25%-1,96. Наличие регистрирующего прибора, работающего по данному алгоритму позволит получить статистику. Распределения предсказать 1ФКи предсказать величину установленной мощности» [84]. Методика для определения параметров проектируемой РП-нагрузки. Методика предложена в [84]. При разработке методики были приняты следующие допущения: распределение величин реактивного тока прямой последовательности для каждой РП-нагрузки подчиняется нормальному закону; модуль тока обратной последовательности закону Релея; Была предложена зависимость для прогнозирования относительной установленной мощности Sу/я / статической — емкостной Qc и динамической ин дуктивной Q L частей СТК с заданной вероятностью F K компенсации колебаний реактивной мощности. Предложенная зависимость показана на рисунке 2. «...Указанные графики соответствуют случаю идеального регулятора БС КРМ (быстродействующий компенсатор реактивной мощности) без фазовой и амплитудной погрешностей в диапазоне частот до 25 Гц.» [84], Также отмечается, что реальный БС КРМ в соответствии с результатами, полученных в [84], может |
52 Где кэк -кратность тока эксплуатационного короткого замыкания ДСП; 4^идоп среднеквадратичное значение отклонений колебаний напряжения сети, приведенное к частоте 10Гц с учетом АЧХ зрительного анализатора, принимается равным 0.4%; а, ш0 степень затухания и частота собственных колебаний параметры корреляционной функции процесса изменения реактивной нагрузки. 6. Методика описанная в [60] для эксплуатируемой РП-нагрузки. Ток в фазе исполнительного органа равен: 1ФК = -ij=) • Uu 2 • R /1г реактивный ток прямой последовательности Предлагается для расчета среднего значения тока фазы исполнительного органа использовать следующее выражение / Ф *=-(^)-[/ 1 г +1.65(/ 2 )] (2.25) «...Второе слагаемое в скобках получено следующим образом: в 25% случаев равно 1,21, в 25%-1,58, в 25%-1,84, в 25%-1,96. Наличие регистрирующего прибора, работающего по данному алгоритму позволит получить статистику. Распределения предсказать 1ФКп предсказать величину установленной мощности.» [60]. Методика для определения параметров проектируемой РП-нагрузки. Методика предложена в [60]. При разработке методики были приняты следующие допущения: распределение величин реактивного тока прямой последовательности для каждой РП-нагрузки подчиняется нормальному закону модуль тока обратной последовательностизакону Релея; 53 Была предложена зависимость для прогнозирования относительной установленной мощности у А, статической — емкостной Qc и динамической / ^экз индуктивной Q L частей СТК с заданной вероятностью FK компенсации колебаний реактивной мощности. Предложенная зависимость показана на рисунке 2.5. «...Указанные графики соответствуют случаю идеального регулятора БС КРМ (быстродействующий компенсатор реактивной мощности) без фазовой и амплитудной погрешностей в диапазоне частот до 25 Гц.» [60], Также отмечается, что реальный БС КРМ в соответствии с результатами, полученных в [60], может довести уровень фликера до допустимого при условии, если размах напряжения, создаваемый РП-нагрузкой в сети без БС КРМ 5Um <3,2%, и установленная мощность соответствует максимальной рабочей мощности (линейный режим). «... В случае, когда 6Um < 3,2% появляется возможность за счет запаса быстродействия снизить установленную мощность Исп. О (исполнительный орган) относительно максимального значения» [60]. 1.5 1.0 0.5 85 90 95 99.7 (X) F R Рисунок 2.5Графики зависимости необходимой относительной установленной мощности Sy емкостной (статической) QCN И индуктивной (динамической) QLN частей СТК от вероятности F K компенсации реактивной мощности |