|
^пом = ^вх -100 , 0 5 / i 0 , В (3.2) при этом величина напряжения принимаемого линейного сигнала на входе регенератора UB Kзависит от величины затухания прилегающего к РП участка регенерации: ^ ,х = ^ ,ы х -1 0 '° '0 5 /ру, в . (3.3) При маломчислет влияющих ЦЛТ (до четырех) напряжение помех от линейных переходов суммируется, в этом случае суммарная величина помех от линейных переходов £/,ю м2 имеет вид: и пол,х = и пачт , В ( т ^ 4 ) . (3.4) Тогда величина ожидаемой защищенности от переходных помех на ближнем конце ЛзОози определяемая как A 2qож = 2 0 1 g ( t / B X / t / noM^ ), может быть рассчитана по следующей формуле: -^зо ож = -^о —-^ру —20 lg /п, дБ. (3*5) В выражении 3.5 не учтено то обстоятельство, что значение переходного затухания Ао для различных типов кабеля имеет стандартное среднеквадратическое отклонение ±о, приводимое в паспортных данных кабеля, а также ряд факторов, приводящих к снижению, помехоустойчивости регенераторов, в частности, влияние межсимвольных помех, нестабильности порога и конечной чувствительности решающего устройства, отклонения моментов стробирования и т.д. Для компенсации влияния ухудшающих факторов на практике необходимо увеличивать отношение сигнал-помеха на входе регенератора по сравнению с этим отношением для идеального регенератора на величину q, принимающую значение для разных типов ЦСП от 3 до 10 дБ. Учитывая эти факторы, окончательное выражение для определения защищенности от переходных помех на ближнем конце примет вид: ^зОож = 04 о Л у ” 2 0 1 ё т ° о ) ^ Д Б ('” £ 4). (3.6) Рассуждая аналогично, можно получить выражение для определения защищенности от переходных помех на дальнем конце: Лз1ож= (Л 1-Л Р у 2 0 1 ё т а , ) ~ д , д Б ( т * 4). (3.7) При большом числе влияющих систем (т > 4) в выражениях (3.6) и (3.7) 71 Unомдля принимаемого цифрового сигнала: |
а при двухкабельной системе — влияния на дальний конец, определяемые переходным затуханием на дальний конец А,, (рис. 1.36). При однокабельном режиме работы часть напряжения цифрового линейного сигнала на выходе регенератора одного направления передачи С/В ыХ попадает на вход регенератора другого направления в данном регенерационном пункте (РП ) (из-за конечности переходного затухания /1о) и является помехой [/„ о м для принимаемого цифрового сигнала: t/пом = и т ■10-005Л° , В (1.20) при этом величина напряжения принимаемого линейного сигнала на входе регенератора UB X зависит от величины затухания прилегающего к РП участка регенерации: Увх^вых-Ю'0'05^ , в. (1.21) При малом числе т влияющих ЦЛТ (до четырех) напряжение помех от линейных переходов суммируется, в этом случае суммарная величина помех от линейных переходов Un0м%имеет вид: k r noM s = У п о м • В 6 и « 4 ) . ( 1 . 2 2 ) Тогда величина защищенности от переходных помех на ближнем конце /13о, определяемая как А 3о = 201g(C/B X /(7noM £ ), может быть рассчитана по следующей формуле: Азо = А 0 Ару 20 lg т , дБ. (1.23) В выражении 1.23 не учтено то обстоятельство, что значение переходного затухания Ао для различных типов кабеля имеет стандартное среднеквадратическое отклонение ±а, приводимое в паспортных данных кабеля, а также ряд факторов, приводящих к снижению, помехоустойчивости регенераторов, в частности, влияние межсимвольных помех, нестабильности порога и конечной чув ствительности решающего устройства, отклонения моментов стробирования и т.д. Для компенсации влияния ухудшающих факторов на практике необходимо увеличивать отношение сигнал-помеха на входе регенератора по сравнению с этим отношением для идеального регенератора на величину q, принимающую значение для разных типов ЦСП от 3 до 10 дБ. Учитывая эти факторы, окончательное выражение для определения защищенности от переходных помех на ближнем конце примет вид: Азо = (A q Лру 20 lg т сто) q, дБ (т « 4). (1.24) Рассуждая аналогично, можно получить выражение для определения защищенности от переходных помех на дальнем конце: А 3{ = (Л , А ру 2 0 l g m c t ) q , дБ (т < 4). (1.25) При большом числе влияющих систем (т > 4) в выражениях (1.24) и (1.25) член, учитывающий суммирование по напряжению — 2 0 lg m, следует заменить на член, учитывающий суммирование по мощности — 1 0 lg m. Зависимость вероятности ошибки одиночного регенератора от защищенности A 3q и А з1 м о ж н о определить по табл. 1.1 и 1.2 либо по формуле (1.19). 1.4.3. Накопление помех в ЦЛТ Суммарная вероятность ошибки Р от z в ЦЛТ некоторой длины L может быть оценена при помощи вероятности ошибки Р ош,, возникающей при прохождении цифрового сигнала через элементы ЦЛТ. Для простоты предположим, что все участки регенерации ЦЛТ имеют одинаковую длину — /ру, и все регенераторы общим числом п находятся в одинаковых условиях, причем каждый |