|
19 Здесь г, т, п температурные константы ползучести. Если имеет место упрочнение, связанное с начальным участком кривой ползучести, то ij = c[a/(l-o)]Vm2; (1.9) При m2 = 0 уравнения (1.9) переходят в (1.8). В другой группе материалов удельная рассеянная энергия при ползучести остается постоянной. Она принимается за меру повреждаемости. В этом случае ^ = 5а"/(1-©Г, g) = ^/A. (1.10) Трудности решения связанной задачи ползучести и трещинообразования могут быть упрощены за счет гипотезы Л.М. Качанова. Предполагается, что трещинообразование не влияет на ползучесть, напряженное состояние определяется без учета образования трещин на основе технических теорий ползучести, а для оценки сплошности предлагается кинетическое уравнение Ф = ^ = 1-ю = -Л*(с/^)П ? (1.П) ot где vj/ = 1 — со сплошность, Л*, т температурные константы разрушения материала. В начале нагружения / = 0, у = 1; у = 0 соответствует полной потере сплошности, т.е. в процессе деформирования сплошность убывает, и момент времени, когда у = 0, считается началом разрушения. Для расчетов конкретных технологических операций в уравнения повреждаемости (сплошности) (1.8) (1.11) должно быть подставлено некоторое эквивалентное напряжение, определяемое в соответствии с принятым критерием разрушения. Единого критерия разрушения нет, и в общем случае он может зависеть от вида напряженного состояния, истории изменения напряженно-деформированного состояния, структурного состояния и т.д. При |
17 формулировок энергетической теории ползучести и прочности О.В. Соснина [105-107]. Экспериментальные проверки этих уравнений ползучести с повреждаемостью, методики определения констант, времени до разрушения и обоснование применимости этих уравнений для решения задач горячего формоизменения приведены в работах [54-57]. В целом показано, что учет повреждаемости дает возможность не только лучше описать экспериментальные результаты, но и прогнозировать условия разрушения. Трудность решения связанной задачи ползучести и трещинообразования может быть уменьшена использованием гипотезы Л.М. Качанова [41]. Предполагается, что трещинообразование не влияет на ползучесть, напряженное состояние определяется без учета образования трещин на основе технических теории ползучести. Оценка разрушения применена для осадки, когда интенсивность накопления повреждений сравнительно невелика и рост последних связан с изменениями формы заготовки. При разрушении, близком к вязкому, дальнейшее упрощение реализуется схемой Хоффа [60]. При этом повреждаемость не учитывается, и время разрушения определяется условием неограниченного уменьшения сечения образца. Единого критерия разрушения нет, и в общем случае он может зависеть от вида напряженного состояния, истории изменения напряженнодеформированного состояния, структурного состояния и т.д. При анализе процессов штамповки принимают эквивалентное напряжение, совпадающие с интенсивностью напряжений. Известны критерии деформируемости В.Л. Колмогорова [46-49], Г.Д. Деля [27] для склерономных материалов. Они основаны на линейных и нелинейных моделях суммирования повреждаемости. При этом необходимо располагать экспериментальной диаграммой пластичности. В частности, В.Л. Колмогоров в работах [46, 47] предложил критерий деформируемости без разрушения, учитывающий залечивание дефектов при |