|
51 деформации , кроме того, учитывается ориентация первой главной оси напряжений относительно главных осей анизотропии, определяемых углами а, Р, у. Влияние параметра вида напряженного состояния на величины гепр и Апр не учитывается, так как такая информация при горячей обработке практически отсутствует. Предлагается условие деформируемости материала при вязкопластическом (ползуче-пластическом) течении без разрушения записать в виде (0£=J—<1, (2.14) О &епр если справедлив деформационный критерий разрушения, и в виде (2.15) о Апр если справедлив энергетический критерий разрушения. Здесь сое и повреждаемость материала при вязкопластической деформации по деформационной и энергетической моделям разрушения соответственно; Ъепр ~ £>епр(®1®е’ Р’ Y) ’ Апр ~ Апр(р/®е’ > О., Р, у). Заметим, что интегрирование ведется вдоль траектории рассматриваемых элементарных объемов. Таким образом, для определения предельной величины эквивалентной деформации при вязкопластическом течении имеем следующие выражения: Е£пр = Сехр 4—+4> х (ад + q cosa + a? cosp+ йз cosp). (2.16) |
62 та разрушения существенно зависят от показателя напряженного состояния а/eg и относительной величины эквивалентной скорости деформации , при вязком деформировании £с епр и Апр практически не зависят от этих параметров; кроме того, учитывается ориентация первой главной оси напряжений относительно главных осей анизотропии, определяемых углами а, Р, у. Влияние параметра вида напряженного состояния на величины &епр и Апр не учитывается, так как такая информация при горячей обработке практически отсутствует. В условиях холодного формоизменения критерий деформируемости материала, связанный с накоплением микроповреждений, обычно записывается в виде х/р = <1, (2-12) ^enp это выражение получено в предположении линейного принципа накопления повреждаемости. Критерий деформируемости (2.12) хорошо удовлетворяет экспериментальным данным при условии монотонного нагружения. В случае же немонотонного нагружения лучше удовлетворяет экспериментальным данным условие а г"-1 сое = ------—dse, (2.13) ^enp где а константа материала. Однако, в работе [27] указывалось, что при высоких температурах обработки а -» 1. В связи с этим предполагается, что в процессе кратковременной ползучести справедлив принцип линейной суперпозиции накопления повреждаемости, имеющий место в областях вязкопластической и вязкой деформации. Предлагается условие деформируемости материала при вязкопластическом течении без разрушения записать в виде 63 а при вязком течении в виде \СР dt m СР = &_____ ® е •* ср О Zenp если справедлив деформационный критерий разрушения, и в виде (2.16) ' а Р dt О Апр (2.17) гс е =гс е (<х,Р,т); Апр Ann Р? y) >пр если справедлив энергетический критерий разрушения. Здесь (^СР , , и , ю л повреждаемость материала при вязкопластической и вязкой деформации по деформационной и энергетической моделям разрушения соответственно, Afp = ЛеО ,0,3,у). Заметим, что интегрирование ведется вдоль траектории рассматриваемых элементарных объемов. Допустим, что зависимости эквивалентной деформации в момент разрушения £еР пр и удельной работы разрушения от указанных выше параметров в области вязкопластической деформации могут быть представлены в виде произведения двух функций: s?„p = А^/оеЛеР)-fcp (“.P.y); (2.IS) |