|
64 шнек, в котором у = 0, тогда энергоемкость процесса транспортирования растет с повышением частоты вращении винта шнека, обеспечивающего отвод соломы. В процессе работы шнека расходуется мощность N на преодоление сопротивлений: N] на трение соломы о желоб, Вт; N2 на трение соломы о винт, Вт; N3 на трение в упорных подшипниках, Вт; N4 на трение в радиальных подшипниках, Вт. Тогда полная мощность определится N=kM kr< [(N,+N2)k+N3+N4]n, Вт (2.2.11) где ки = (1,05-5-1,2) коэффициент преодоления инерции при пуске; к,= (1,10-5-1,25) коэффициент, учитывающий защемление соломы при перемещении; к = (1,05-5-1,4) коэффициент сопротивления от перемешивания груза; г) = КПД механизма привода. Пренебрегая мощностью, расходуемой на трение в упорных и радиальных подшипниках, определим мощность шнека, необходимую для перемещения соломы (рис. 2.6). Из анализа рисунка 2.6 видно, что в зависимости от урожайности сои и производительности шнека, потребляемая мощность увеличивается более чем в 2 раза и составляет 0,685 1,7 кВт. Дня отвода соломы влево и вправо но ходу комбайна с укладкой на стерню 1,0-2,0 т/га необходимые конструктивные и кинематические параметры шнека составляют: диаметр шнека, D = 0,40 м; |
61 = 1,7 2 2,3 2,7 3 3,3 3,7 4 4,3 Частота вращения, с'1 Рис. 2.2.4. Зависимость подачи половы шнеком (П) от частоты вращения (П) и дифференциального коэффициента заполнения (кц): 1 кп = 0,50; 2 кц = 0,55; 3 кп = 0,60; 4 кц = 0,65 Для обеспечения заданных кинематических параметров шнека определяем потребляемую мощность N. Мощность N и удельная энергоемкость — зависят от частоты вращения и угла наклона шнека. Так как в нашем случае рассматривается горизонтальный шнек, в котором у = 0, тогда энергоемкость процесса транспортирования растет с повышением частоты вращении винта шнека, обеспечивающего подачу половы во всасывающий пневмополовопровод. В процессе работы шнека расходуется мощность N на преодоление сопротивлений: N на трение половы о желоб, Вт; N2 на трение половы о винт, Вт; 62 N3 на трение в упорных подшипниках, Вт; N4 на трение в радиальных подшипниках, Вт. Тогда полная мощность определится: N=kH-k3[(N1 + N2)k+N3+N4 •х\,Вт (2.11) где к к к Л =(1,05-М ,2) коэффициент преодоления инерции при пуске; д=( 1,10*1,25) коэффициент, учитывающий защемление половы при перемещении; = (1,05*1,4) коэффициент сопротивления от перемешивания груза; КПД механизма привода. Пренебрегая мощностью, расходуемой на трение в упорных и радиальных подшипниках, определим мощность шнека, необходимую для перемещения половы (рис. 2.2.5) во всасывающий пневмополовопровод. Из анализа рисунка 2.2.5 видно, что в зависимости от урожайности сои и производительности шнека, потребляемая мощность увеличивается более чем в 2 раза и составляет 0,0712 0,173 кВт. Для подачи половы во всасывающий пневмополовопровод при урожайности сои 1,0-2,5 т/га необходимые конструктивные и кинематические параметры шнека составляют: диаметр шнека, D = 0,20 м; диаметр вала шнека, d = 0,06 м; шаг шнека, S = 0,24 м; частота вращения, П=3,7 с"1; |