к = 2000 4000 6000 t 10000 0.25 0.2 0 2000 а 4000 / б 6000 10000 Рисунок 4.26. Зависимости изменения относительных высоты Н (а) и толщины hc (б) от времени деформирования t для титанового сплава ВТ6 (Г = 930°С; ар = 0,06 МПа!сПр ; а = 15 мм): кривая 1пр = 0,3 ; кривая 2 пр = 0,4; кривая 3 пр = 0,5 ;кривая 4 пр = 0,6 Максимальная величина накопленной повреждаемости о е имеет место к куполе квадратной заготовки и с А 0.6 ростом времени деформирования сое оэйо.4 увеличивается (рис. 4.27). Предельные возможности формоизменения в режиме вязкого течения материала, поведение которого подчиняется кинетической теории ползучести и повреждаемости, не зависят от усло600 1200 1800 2400 /--3600 вий нагружения заготовки Рисунок 4.27. Зависимости изменения повреждаемости озе от времени деформирования t для титанового сплава ВТ6 (Г = 930°С; ар = 0,06 МПа/с”р ; пР 0,4; а = 15 мм) Показана существенная зависимость времени разрушения /* от параметров нагружения ар и пр . Сопоставление результатов теоретических и экспериментальных данных по изменению геометрическим параметров в процессе деформирования указывает на удовлетворительное их согласование (до 15 %). |
233 Аналогичные исследования силовых режимов, деформационных параметров, геометрических размеров заготовки и предельных возможностей формоизменения выполнены для титанового сплава ВТ14 при температуре обработки Т = 950°С, поведение которого описывается кинетической теорией ползучести и повреждаемости. На рис. 4.27 4.29 приведены графические зависимости изменения относительных величин Н' и h в куполе полусферы от времени деформирования t при различных значениях параметров закона нагружения (ар и пр), а также постоянной величины эквивалентной скорости деформации в куполе заготовки • Анализ результатов расчетов и графических зависимостей показывает, что предельные возможности формоизменения в режиме вязкого течения материала, поведение которого подчиняется кинетической теории ползучести и повреждаемости, не зависят от условий нагружения заготовки. Показана существенная зависимость времени разрушения от параметров нагружения ар, пр и величины постоянной эквивалентной скорости деформации Увеличение параметра нагружения ар с 0,2-10_J МПа/'сПр до 1,4-10-3 МПа/сПр и пр с 0,5 до 0,8 при фиксированных других параметрах приводит к уменьшению времени разрушения /* в 1,8 раза. Рост коэффициента анизотропии R сопровождается увеличением времени разрушения /*, относительной толщины в куполе заготовки h* и уменьшением относительной предельной высоты изделия Я* ' в среднем на 20% (рис. 4.30). Показано существенное влияние геометрических размеров заготовки на величину времени разрушения t*. На рис. 4.31 приведены графические зависимости изменения времени разрушения t* от относительной величины ра |