|
Учет вязких и пластических деформаций может быть осуществлен согласно работе [87] с помощью уравнения кратковременной ползучести. В этом случае полная скорость деформации складывается из скорости деформации ползучести и скорости пластической деформации. Кратковременная ползучесть применительно к расчетам конструкций рассмотрена в работах Ю.Н. Работнова и С.Т. Милейко [87, 117]. Уравнения кривых упрочнения с учетом деформаций ползучести получены Н.Н. Малининым. Уравнение механического состояния со структурным параметром, определяющим повреждаемость, позволяет произвести оценку условий разрушения деформируемой заготовки. Феноменологические, инженерные крите» рии разрушения и локальной устойчивости деформаций развиты и применяются в работах [47, 77] и [17, 27] соответственно для оценки критических условий деформирования склерономных материалов. Как показано в работах [54, 55, 86, 106], в процессах горячего деформирования развитие ползучести и накопление повреждаемости идет совместно. Кинетика разрушения чувствительна к напряженному состоянию, а напряженное состояние зависит от уровня накопления повреждений. Наиболее полная феноменологическая теория прочности реономного тела при сложном напряженном состоянии с учетом истории нагружения создана А.А. Ильюшиным и Б.Е. Победря [42] путем введения тензора повреждений. Недостаток экспериментальных данных, сложность определения параметров разрушения затрудняют использование этой теории в технологических расчетах. Другой подход связан с тем, что разрушение представляется как необратимый процесс накопления повреждений по объему, а за меру разрушения принимается, как сказано выше некоторый структурный параметр, характеризующий повреждаемость. |
30 a = [a" ’ °'4) где а, Р, v температурные константы материала. Интеграл в круглых скобках определяет величину, накопленной деформации ползучести и связанное с этим деформационное упрочнение. Как показано в работах [103, 136], сходимость расчетных данных с экспериментальными результатами хорошая, особенно в области небольших деформаций. Из этой теории вытекают уравнение нелинейно-вязкого материала (1.3) при а = В, Р = 0, v = п. Решение некоторых технологических задач обработки давлением на базе уравнения (1.4) и инженерного метода рассмотрены в работе [104]. Получены простые приближенные конечные соотношения для оценки усилий осадки, прессования и ряда других операций. Более общее кинетическое уравнение ползучести предложено Ю.Н. Работновым в работах [135, 136] в следующем виде: s = (1.5) где некоторые структурные параметры, позволяющие обобщить уравнения ползучести. Здесь можно учесть упрочнение, разупрочняющий эффект и разрушение. Учет вязких и пластических деформаций может быть осуществлен согласно работе [137] с помощью уравнения кратковременной ползучести: e = /1(G,r,g1,...,gJ+/(a)-G, (1.6) где ст = <7а/<7/. Здесь первое слагаемое в правой части определяет скорость деформации ползучести, второе скорость пластической деформации. Уравнение (1.6) отражает модель ползуче-пластического тела. Кратковременная ползучесть применительно к расчетам конструкций рассмотрена в работе Ю.Н. Работнова и С.Т. Милейко [137]. Уравнения кри 31 вых упрочнения с учетом деформаций ползучести получены Н.Н. Малининым. Уравнение механического состояния со структурным параметром, определяющим повреждаемость, позволяет произвести оценку условий разрушения деформируемой заготовки. Феноменологические, инженерные критерии разрушения и локальной устойчивости деформаций развиты и применяются в работах [59, 90, 126] и [41, 58] соответственно для оценки критических условий деформирования склерономных материалов. Как показано в работах [98, 99, 109, 116, 136, 169-171], в процессах горячего деформирования развитие ползучести и накопление повреждаемости идет совместно. Кинетика разрушения чувствительна к напряженному состоянию, а напряженное состояние зависит от уровня накопления повреждений. Наиболее полная феноменологическая теория прочности реономного тела при сложном напряженном состоянии с учетом истории нагружения создана А.А. Ильюшиным и Б.Е. Победря [78] путем введения тензора повреждений. Недостаток экспериментальных данных, сложность определения параметров разрушения затрудняют использование этой теории в технологических расчетах. Другой подход связан с тем, что разрушение представляется как необратимый процесс накопления повреждений по объему, а за меру разрушения принимается, как сказано выше, некоторый параметр, кинетика которого задается по Ю.Н. Работнову: s = (p(s,a,o), © = ц/(£, а,со), (1.7) где о некоторый структурный параметр, характеризующий повреждаемость; © = J а/dt. При t = 0 © = 0 и при t = tp © = 1, где t р время разрушения. |