|
где АТв и ДГМ максимальная и минимальная из разностей между входными и выходными температурами, например: Ошибка! Ошибка внедренного объекта.. (2.54) Коэффициент < 1 учитывает тип взаимного течения теплоносителей. Если АГб/АГм < 2, то вместо среднелогарифмического напора можно использовать среднеарифметическую разность: Ошибка! Ошибка внедренного объекта.. (2.55) д) Определение площади теплообменника Если в обоих трактах конденсатора используется одинаковое оребрение, площадь по горячему Fr и холодному Fx тракту определяется по формуле: Ошибка! Ошибка внедренного объекта.. (2.56) В случае разного типа оребрения формула (2.56) дает значение Fvy а площадь Fx уточняется по следующей зависимости: Fx=v>r. (2.57) Выбор геометрии оребрения Окончательный выбор типа оребрения связан в значительной степени с общей компоновкой теплообменника. Это вызвано тем, что с помощью расстояния между пластинами при прочих равных условиях можно задать общую компоновку теплообменника. а) Определение скорости теплоносителей Зная режим и параметры теплоносителя, ориентировочную геометрию, можно определить требуемую скорость воздуха: Ошибка! Ошибка внедренного объекта.. (2.58) Теплофизические свойства воздуха р и р вычисляются по формулам: Ошибка! Ошибка внедренного объекта. И Ошибка! Ошибка внедренного объекта. (2.59) 78 |
74 ПРИЛОЖЕНИЕ III. МЕТОДИКА РАСЧЁТА В случае разного типа оребрения формула (П.III 1.10) дает значение Fг, а площадь Fх уточняется по следующей зависимости: . (П.III 1.11) 1.3. ВЫБОР ГЕОМЕТРИИ ОРЕБРЕНИЯ Окончательный выбор типа оребрения связан в значительной степени с общей компоновкой теплообменника. Это вызвано тем, что с помощью расстояния между пластинами при прочих равных условиях можно задать общую компоновку теплообменника. а) Определение скорости теплоносителей Зная режим и параметры теплоносителя, ориентировочную геометрию, можно определить требуемую скорость воздуха: . (П.III 1.12) Теплофизические свойства воздуха ρ и µ вычисляются по формулам: и (П.III 1.13) и позволяют рассчитать скорость V с учетом давления, при котором находится теплоноситель. Для компактных теплообменников считается нормальным следующий диапазон скоростей: V = 10 ... 50 м/с, причем на высоком давлении скорости могут быть и больше. б) Определение живого сечения для теплоносителей Живое сечение для горячего Sг и холодного Sх теплоносителей при любой компоновке теплообменника рассчитывается одинаково, из условия задания требуемой скорости теплоносителя: . (П.III 1.14) Поправочный коэффициент gх = 0,66 ... 0,9 применяется только для холодного теплоносителя и при наличии обводного канала. Причем меньшие значения gх задаются для наиболее тяжелых режимов работы конденсатора, а большие значения gх – для легких. Значение (1 – gх) соответствует доле воздуха, поступающей в обводной канал. х гF F= ϕ э Re µ ρ V d = ρ P RT = 0.75 6 ( 273,3) µ 3,93 10 t + = ⋅ х ρ g G S V = 100 ПРИЛОЖЕНИЕ IV. ПРИМЕР РАСЧЕТА КОНДЕНСАТОРА СКВ В случае разного типа оребрения эта формула дает значение , а площадь уточняется по следующей зависимости: . 1.3. ВЫБОР ГЕОМЕТРИИ ОРЕБРЕНИЯ Окончательный выбор типа оребрения связан в значительной степени с общей компоновкой теплообменника. Это вызвано тем, что с помощью расстояния между пластинами при прочих равных условиях можно задать общую компоновку теплообменника. а) Определение скорости теплоносителей Определение требуемой скорости воздуха: , где ρ, µ – теплофизические свойства воздуха: и ; ; ; ; ; ; . б) Определение живого сечения для теплоносителей Живое сечение для горячего и холодного теплоносителей при любой компоновке теплообменника одинаково, так как оно предназначено для задания требуемой скорости теплоносителя гF хF 2 х г 1,185 2,491 2,952 м F F= ϕ = ⋅ = э Re V d µ = ρ P RT ρ = ( )0.75 6 273,3 3,93 10 t + µ = ⋅ ( )0.75 5 1 6 20 273,3 1 1,803 10 м3,93 10 −+ µ = = ⋅ ⋅ ( )0.75 5 2 6 40 273,3 1 1,518 10 м3,93 10 −− + µ = = ⋅ ⋅ 5 1 3 5 10 кг 6,02 283 293,3 м ⋅ ρ = = ⋅ 5 2 3 1 10 кг 1,51 283 233,3 м ⋅ ρ = = ⋅ 5 1 3 14200 1,8 10 м 23,96 с1,82 10 6,02 V − − ⋅ ⋅ = = ⋅ ⋅ 5 2 3 4000 1,52 10 м 19,64 с2,05 10 1,51 V − − ⋅ ⋅ = = ⋅ ⋅ |