|
132 Q = Mq, где M массовый расход, q энтальпия. Данные по ветвям, представляющим регенератор представлены в таблице 3.1. Тепловые потоки от горения кокса и адсорбции воды являются источниками воздействия, причем они действуют в замкнутых путях внутри сети. Расчет теплового баланса выполнен для равновесного состояния тепловых потоков в регенераторе, при котором не происходит его перегрева или охлаждения, поскольку поступление тепла компенсируется отводом [165]. Расчет сети делается для упрощенной модели, в которой отражены не все источники и пути поступления и отвода тепла, поэтому тепловые потоки в ветвях могут не совпадать с ранее полученными. Таблица 3.1.Тепловые потоки и характеристики ветвей регенератора № Параметры потоков тепла Тепловые потоки, ккал/с Массовый расход, кг/с Температура, °C Энтальпия, ккал/кг Приход тепла 1. с катализатором 67034,5 491,6 505 136,4 2. с обр. коксом, к0 = 0,72% 898,9 3,6 505 252,5 3. с ост. коксом, ко = 0,10% 124,14 0,4916 505 252,5 4. с горением кокса 33732,0 (9475) 5. с адсорбцией воды 1557,2 540 6. с воздухом 1482,0 51,5 120 28,8 7. с влагой воздуха 168,62 0,2626 120 641,611 8. с влагой из десорбера 817,84 0,9833 505 831,75 Сумма 105815,84 Расход тепла 1. с катализатором 91591,70 491,7 690 186,3 2. с ост. коксом, ко 0,10% 169,61 0,4916 690 345,0 |
179 6’5’ Т 5’ 6’ Т (g11 + g22 + g33 + g44) (g44+ g66+g77) (g44)2 --g’4 (g66 + g77) (g11 + g22 + g33) g44 -g44 (g66+g77) (g44 + g55) (g44+g66 + g77) (g44)2 g4V5 (g11+g22+g33) g44 g44 g5i (g11 + g22 + g33 + g4< ) (g44 + g55) (g44)2 где D детерминант данной матрицы, равный: D = g44 (g'1 + g22 + g33 ) (g55 + g“ + g77) + g" (g” + g") ( g" + +55 /66 , 77 11 , _22 , _33 , _44 4) 1/D Данные по ветвям, представляющим регенератор представлены в таб. 3.1. Тепловые потоки от горения кокса и адсорбции воды являются источниками воздействия, причем они действуют в замкнутых внутри сети путях. Тепловые потоки и характеристики ветвей регенератора Таблица 3.1 № Параметры потоков тепла Т епловые потоки ккал/с Массовый расход, кг/с Т емпература, С Энтальпия , ккал/кг Приход тепла 1. с катализатором 67034,5 491,6 505 136,4 2. с обр. коксом, ко = 0,72% 898,9 3,6 505 252,5 3. с ост. коксом, ко = 0,10% 124,14 0,4916 505 252,5 4. с горением кокса 33732,0 (9475) 5. с адсорбцией воды 1557,2 540 6. с воздухом 1482,0 51,5 120 28,8 7. с влагой воздуха 168,62 0,2626 120 641,611 8. с влагой из десорбера 817,84 0,9833 505 831,75 Расход тепла 1. с катализатором 91591,70 491,7 690 186,3 2. с ост. коксом, ко = 0,10% 169,61 0,4916 690 345,0 3. с влагой, образующейся 2707,78 2,9 . 700 939 при горении кокса 4. с дымовыми газами 9784,91 52,2 700 187,6 5. с влагой воздуха 246,54 0,2626 700 939 6. с влагой из десорбера 923,29 0,9833 700 939 7. Т еплопотери 392,00 700 180 Расчет теплового баланса выполнен для равновесного состояния тепловых потоков в регенераторе, при котором не происходит его перегрева или охлаждения, поскольку поступление тепла компенсируется отводом [165]. Исходные данные етвеи сетевой модели для прямоточного реактора представлены в таблице 3.2. Тепловые потоки и характеристики ветвей реактора Таблица 3.2. № Параметры потоков тепла Т епловые потоки ккал/с Массовый расход, кг/с Температура, °C Энтальпия , ккал/кг Приход тепла 1. с катализатором 102435,6 574,8 660 178,2 2. с водяным паром 652,5 0,8 220 675,0 3. с сырьем в жидкой фазе 11864,4 69,4 303 170,8 4. со шламом 2956,1 13,9 370 212,8 Расход тепла * 1. с катализатором 84587,0 574,8 545 147,2 2. с водяным паром 711,5 0,8 545 853,8 3. с сырьем 27228,5 69,4 545 392,1 4. со шламом 2707,78 2,9 545 384,6 В ветвях 4 и 5 сети энтальпия катализатора считается постоянной, равной той, с которой он поступил на вход этого канала (ветви). В реакторе (ветви 1, 2, 3) и можно элементов энтальпии каждого компонента различны (а массовый расход постоянен, как и должно быть для узлового тока, что подтверждает правильность выбранной аналогии). При практических расчетах высоту реактора и регенератора делят на короткие участки, которые считают изотермическими, и делают расчет для каждого из них отдельно. В сети этому может соответствовать разделение каждой вертикальной ветви на последовательно соединенные обладающие проводимостями |