|
62 Подставив полученное значение ю^7 =со^(а) из выражения (3.48) в уравнение (3.32), получим зависимость времени разрушения от угла а. Уточнение полученного решения может быть достигнуто, если выполнить численное интегрирование уравнения (3.47), в котором ^р в выражении гср определять из соотношения (3.32)епр & = *2-------------------------!----------------------■ (3.50) [1п(1/cos a)] (l ю ср J (sin 2а) 3.3, Влияние анизотропии механических свойств материала и накопления повреждаемости на напряженное и деформированное состояния заготовки, предельные степени формоизменения Рассмотрим пример использования полученных решений для анализа процесса горячего изотермического формоизменения пирамидальных элементов из алюминиевого и титанового сплавов при двух режимах нагружения, когда скорость деформации или усилие Р постоянны во времени. Расчеты выполнены для материалов, механические характеристики которых при формоизменении в условиях вязкого и вязкопластического течения приведены в таблицах 3.13.9. Отметим, что для алюминиевого сплава АМгб при температуре обработки Т = 450° С справедлива энергетическая теория ползучести и повреждаемости, а для титанового сплава ВТ6 при температуре Т = 930° С кинетическая теория ползучести и повреждаемости. В результате расчетов определялись угол наклона стержня относительно основания пирамиды а, площадь поперечного сечения F, высота пира |
226 4.2.5. Влияние технологических параметров, анизотропии механических свойств материала на напряженное и деформированное состояния заготовки, предельные степени деформации Рассмотрим пример использования полученных решений для анализа процесса горячего изотермического формоизменения сферических оболочек из специальных алюминиевых и титановых сплавов в режиме вязкого течения материала при известном законе изменения давления от времени, а также при постоянной эквивалентной скорости деформации в вершине полусферы. Механические характеристики этих материалов при формоизменении в условиях вязкого течения материала приведены в разделе 2.4. Отметим, что для алюминиевого сплава АМгб при температуре обработки Т = 450° С и для титанового сплава ВТ6 при температуре Т = 860°С справедлива энергетическая теория ползучести и повреждаемости, а для титанового сплава ВТ14 при температуре Т = 950°С кинетическая теория ползучести и повреждаемости. На основе выполненных теоретических исследований процессов изотермического формоизменения сферических оболочек разработаны алгоритм расчета силовых, деформационных параметров и предельных возможностей формоизменения, а также программное обеспечение для персонального компьютера IBM PC. В результате расчетов определялись меридиональные ат и окружные <5t напряжения, эквивалентное напряжение и эквивалентная скорость деформации 'се, толщины в вершине куполообразной заготовки hc и в месте ее закрепления , высота полусферы Н, величины накопленных микроповреждений юе или в вершине куполообразной заготовки и в месте ее закрепления от времени деформирования t, а также предельные возможности |