|
где 94 , нАг-^а)тн^а2Ч”ан 1//2 +<4"+1 (4-52) h =WB Г+Х(?л)пс}а -t*. (4.53) Величина Я* вычисляется по уравнению (4.45) при со да = 1. Рассмотрим напряженное и деформированное состояние в точке х = О у = Ъ, где оно плоское. Эквивалентное напряжение <зе определяется по формуле (4.40), в которую необходимо подставить Rx°yb Тогда получим °хЬ 1 + Дх ■ ®eb = Dy&yb’ (4.54) (4-55) где р f3 Rx(Ry+Rx^} Xb " j 2 (1 + Ах)(й'+Л^+^) 1/2 Эквивалентную скорость деформации £,е найдем из выражения (4.43), в котором необходимо учесть, что = 0; , следующим образом где ^Ь=С^С УЬ’ _ [2(Дх+Ж+Дх^+^)У/2 14 [3 лх(лх+^+1) Определим повреждаемость в этой точке (4.56) d&CAb dt = c\b DibP НЪе 2b dH 4*^ ' (4.57) Здесь Cii,Dli) = l. |
190 где (4.53) Величина Я* вычисляется по уравнению (4.45) при со да = 1. Рассмотрим напряженное и деформированное состояние в точке х = 0 у = b, где оно плоское. Эквивалентное напряжение ае определяется по формуле (4.40), в которую необходимо подставить °xb = 1 + RX (4-54) Тогда получим (4.55) где ®eb ~ D\b®yb ’ Эквивалентную скорость деформации '^е найдем из выражения (4.43), в котором необходимо учесть, что схЬ = 0; = ~^С уь ’ следующим образом (4-56) где Определим повреждаемость в этой точке (4-57) Здесь C^D-^ = 1. Интегрирование этого уравнения удобно производить одновременно с уравнениями для купола. Может оказаться полезной другая форма уравнения для нахождения повреждаемости типа (4.49). Пусть процесс деформирования реализуется при р = const. Повреждаемость (йдъ будет находиться из уравнения (4.57) |