|
пагрев и охлаждение брикета с печью происходили со скоростью (0,1...0,2)°С/с. Полученный по данному режиму спеченный сплав, по композиции элементов соответствующий деформированному сплаву ВТ23, имеет прочностные свойства (500... 600) МПа; характеристики пластичности (7...12)%; ударная вязкость < (40...50) кДж/м2; твердость по Роквеллу HRC150 (51...63). Остаточная пластичность по измерению гидростатическим методом составляла (2... 5)%. Для электроакустического нанесения покрытий (ЭЛАНП) на установке «ЭЛАН-3» [199] использовались самофлюсующиеся порошки типа ПГ-СР2, по ГОСТ 21448-75 этот сплав по химического составу аналогичен сплаву ПНН80С2Р2 (12...25) Сг; < 0,5 Fe; (0,2...0,5) С; (2...3) Si; В и (0,2...0,5) С; Ni ост. в ат.%о. (HRC более 55 единиц), частично легированные добавками (7,5... 10)% вес. электродиспергированного твердого сплава ВК8 или Т15К6 [200-202]. На различных этапах создания композиционного материала (порошковый титановый сплав, электроакустические покрытия плюс выглаживание) производилось рентгенографическое изучение формирования субструктурных характеристик (развитие микроискажений кристаллической решетки, дробление блоков мозаики) как на поверхностном слое покрытия до и после выглаживания, так и по мере удаления от поверхности (по глубине). Для проведения рентгенографического изучения субструктуры спеченных титановых образцов с электроакустическими покрытиями до и после выглаживания производилось послойное его химическое травление в электолите следующего состава: азотная кислота (25...27)%; плавиковая кислота (2...3)%; остальное дистиллированная вода. После травления со скоростью (2...3) мкм/мин каждого слоя производилось полное рентгенографическое изучение истинного физического уширения рентгеновских интерференционных линий двух порядков с разделением эффектов второго рода. Для оценки размеров блоков и величин 156 |
1 126 Объектом исследования служили образцы типа «втулка» из спеченного а+Р-сплава, имеющего идентичный химический состав деформируемого сплава ВТ23. Прессование соответствующих композиций порошков осуществлялось при давлении прессования 1250 МПа. После прессования полученный брикет (втулка) подвергался спеканию в вакуумной печи с остаточным давлением в камере < 0,133 МПа; при температуре 1300...1350 °С; время спекания 3...5 ч; нагрев и охлаждение брикета с печыо происходило со скоростью 0,1 ...0,2 °С/с. Полученный по данному режиму спеченный сплав, но композиции элементов соответствующий деформированному сплаву ВТ23, имеет прочностные свойства 500...600 МПа; характеристики пластичности 7.. .12%;л ударная вязкость < 40...50 кДж/м ; твердость по Роквеллу I-IRCjso 51...63. Остаточная пластичность по измерению гидростатическим методом составляла 2.. .5%. Для электроакустического нанесения покрытий на установке «ЭЛАН-3» использовалась смесь самофлюсующихся порошков типа ПГ-10Н-01 и ПГФБХ6-2 в соотношении 50 на 50 с добавкой 5% WC размером 10'6-10'7 м, полученного самораспространяющимся высокотемпературным синтезом. На различных этапах создания композиционного материала (порошковый титановый сплав, электроакустические покрытия плюс выглаживание) производилось рентгенографическое изучение формирования субструкгурных характеристик (развитие микроискажений кристаллической решетки, дробление блоков мозаики) как на поверхностном слое покрытия до и после выглаживания, так и по мере удаления от поверхности (по глубине). Для проведения рентгенографического изучения субструктуры спеченных титановых образцов с электроакустическими покрытиями до и после выглаживания производилось послойное его химическое травление в электолитс следующего состава: азотная кислота 25...27%; плавиковая кислота 2.. .3%; остальное дистиллированная вода. После травления со скоростью 2.. .3 мкм/мин каждого слоя производилось полное рентгенографическое изучение истинного физического уширения рентгеновских интерференционных линий двух порядков с разделением эффектов второго рода. Для оценки размеров блоков и величин микроискажений выбраны аппроксимирующие функции профиля и интерференционные линии, позволяющие проводит!» количественные расчеты. Электроакустическое напыление покрытий осуществлялось на установке «ЭЛАН-3» при оптимизированном режиме, обеспечивающем максимальную 127 эрозию электрода с удовлетворительной шероховатостью поверхности. Методом рентгенографического анализа уширений рентгеновских интерференционных линий (102) и (204), зарегистрированных на рентгеновском дифрактометре «ДРОН-3», производилась оценка эффектов второго рода. Путем выбора аппроксимирующих функций профилей и зарегистрированных интерференционных линий получены следующие < • формулы, позволяющие оценить размер кристаллических блоков мозаики'.(D) и величину микроискажений кристаллической решетки (г): D2 = гт2 = Х{ртг вки -sin 10ш) A sin2 0W cos2 6hl/ pi sin2 0W cos2 0hk, ’ A2 cos2 dbt/ Pi cos2 ew 16(sin2 в.к1 sin2 9hll) (3.1) (3.2) где Xдлина волны используемого рентгеновского излучения (A.CuKai=l,53 А); вш, углы Вульфа-Брегга для отражений (102) и (204) соответственно; Pi, рг истинные физические уширения зарегистрированных интерференционных линий двух порядков. В таблице 3.4 приведены результаты рентгенографических оценок размеров кристаллических блоков и микроискажений кристаллической решетки, которые формируются на поверхностном слое титановых образцов с электроакустическими покрытиями до и после выглаживания минералокерамикой ВОК-60. |