|
микроискажений выбраны аппроксимирующие функции профиля и интерференционные линии, позволяющие проводить количественные расчеты. Электроакустическое напыление покрытий осуществлялось на оптимизированном режиме, обеспечивающем максимальную эрозию электрода с удовлетворительной шероховатостью поверхности. Однако качество поверхности ответственных деталей и инструмента после ЭЛАНП часто не соответствует техническим условиям. Так шероховатость покрытия составляет (4...6) мкм, а необходимо (0,2...0,4) мкм, которая достигается выглаживанием. Операция выглаживания осуществлялась на токарно-винторезном станке IK62 с помощью пружинного устройства (рис. 2.5 а. Глава 2 §2.9.1 [203]). Сила выглаживания регулируется в пределах (10...500) Н. В качестве инструмента применяли выглаживатели из минералокерамики ВОК-60 ВОК-70, которые относятся к классу оксидно-карбидной режущей керамики состава: А12Оз 76; TiC 20; (WCo)C (3...5); Mg Выглаживатель из минералокерамики ВОК-70 или ВОК-60 квадратного сечения (2^2) мм длиной до (15...20) мм с радиусом рабочей поверхности (4,5...6,5) мм закреплялся в рабочую часть державки предложенного устройства. Для стабилизации упругих свойств державки ползун изготавливался из закаленной стали У7 твердостью (44...46) HRC. Диапазоны условий обработки для выглаживания минсралокерамикой составляют: сила выглаживания Рн (290...510) Н; подача S (0,06...0,15) мм/об.; частота вращения шпинделя станка п (300...600) мин'1. Анализ изменения структурно-фазового состава и напряженнодеформированного состояния поверхностного слоя стальных образцов проводили на рентгеновском дифрактометре «ДРОН-ЗМ» в медном фильтрованном излучении (Х~0,154 нм). Рентгенограммы снимали при двух режимах съемки: режим I частота вращения счетчика составляла Г/мин, юстировочные щели (1x0,25) мм, рабочая шкала 400 имп/с; режим II частота вращения счетчика составляла 1/27мин, юстировочные щели (1x0,25) мм, рабочая шкапа 1000 имп/с. Первый режим использовали для снятия 157 |
МП осуществляли на установке «ЭЛФЛ-541» методом ЛЭНП. Локальному избирательному нанесению покрытий подвергали обычные и фасонные фрезы, спиральные сверла, резцы: для чернового и чистового точения, отрезные, а также фасонные. В качестве электродов использовались цилиндрические стержни диаметром 1___ 1,5 мм из самофлюсующегося порошкового сплава системы Ni-Cr-B-Si-C на никельхромовой основе, под названием «колмоной». Операция выглаживания осуществлялась на токарно-винторезном станке 1К62 с помощью пружинного устройства, рассмотренного во второй главе. В качестве инструмента применяли выглаживатели из минералокерамики ВОК-60 — ВОК-70, которые относятся к классу оксидно-карбидной режущей керамики состава: Л1203 76; TiC 20; (WCo)C 3.. .5; Mg После выглаживания минералокерамикой покрытий с микротвердостью 9500.. . 10500 Н/м2 значение Ra составило 0,28...1,28 мкм. Определенный по формуле (2.3) комплексный параметр шероховатости (А) до выглаживания был 1,55, а после выглаживания 0,08...0,14. Анализ полученных результатов показывает, что качество поверхности, образованной после ЛЭНП по параметрам шероховатости Ra и R^ax, является недостаточным. Комплексный параметр шероховатости (А) позволяет па 20.. .30 % более точно оценить качество поверхности после алмазного и минералокерамического выглаживания электрофизических покрытий. 3.4. Исследование влиянии комбинированной обработки на инструментальные и конструкционные материалы с электрофизическими покрытиями 3.4.1. Изучение влияния лазерной обработки на структуру и свойства ЛЭН покрытий из сплавов ПГ-10Н-01 и ПР-Н77Х15СЗР2 на быстрорежущей стали Как отмечено выше, перспективным направлением в решении проблемы обеспечения стойкости режущего инструмента является использование комбинированных методов упрочнения с применением 113 изучение истинного физического уширения рентгеновских интерференционных линий двух порядков с разделением эффектов второго рода. Для оценки размеров блоков и величин микроискажений выбраны аппроксимирующие функции профиля и интерференционные линии, позволяющие проводит!» количественные расчеты. Электроакустическое напыление покрытий осуществлялось на установке «ЭЛАН-3» при оптимизированном режиме, обеспечивающем максимальную 127 эрозию электрода с удовлетворительной шероховатостью поверхности. Методом рентгенографического анализа уширений рентгеновских интерференционных линий (102) и (204), зарегистрированных на рентгеновском дифрактометре «ДРОН-3», производилась оценка эффектов второго рода. Путем выбора аппроксимирующих функций профилей и зарегистрированных интерференционных линий получены следующие < • формулы, позволяющие оценить размер кристаллических блоков мозаики'.(D) и величину микроискажений кристаллической решетки (г): D2 = гт2 = Х{ртг вки -sin 10ш) A sin2 0W cos2 6hl/ pi sin2 0W cos2 0hk, ’ A2 cos2 dbt/ Pi cos2 ew 16(sin2 в.к1 sin2 9hll) (3.1) (3.2) где Xдлина волны используемого рентгеновского излучения (A.CuKai=l,53 А); вш, углы Вульфа-Брегга для отражений (102) и (204) соответственно; Pi, рг истинные физические уширения зарегистрированных интерференционных линий двух порядков. В таблице 3.4 приведены результаты рентгенографических оценок размеров кристаллических блоков и микроискажений кристаллической решетки, которые формируются на поверхностном слое титановых образцов с электроакустическими покрытиями до и после выглаживания минералокерамикой ВОК-60. |