Проверяемый текст
Абрамов Вячеслав Николаевич. Обеспечение сохраняемости и долговечности шин и резинотехнических изделий автомобильного транспорта (Диссертация 2006)
[стр. 88]

приведены в таблице 3.1.
Значения радиальной жесткости Сш шин различных сроков службы (при
Ск — соп$( и Рв = н о м .
) можно получить по регрессионным зависимостям, разработанных автором [32] в функции продолжительности хранения
(тх) и климатических условий их эксплуатации (6>): С ш = 592,95 + 0,059хдСд.
(3.11) где О х жесткость климата (принимается для умеренного климата 180 ед., для жаркого климата-250
сд.) [108].
С учетом изменения нагрузки на колесо и внутреннего давления в шинах различных сроков службы (соответственно и площадей отпечатков Р
п ) значения радиальной жесткости корректируются по таблице 3.1.
Для проведения расчетов по определению радиальной жесткости шин различных сроков службы по формуле
(3.10) разработан поправочный коэффициент (кт), учитывающий изменения, происходящие в шинах от продолжительности их использования на АТ: С ш = К х К 1 ( Н [ К 2 ( К 3 + Р 1 ) ) \ (3.12) где Кт поправочный коэффициент радиальной жесткости шин от срока их службы (Кт = 0,025 тх) [32].
Таким образом, полученные уравнения (3.7) и (3.9), вместе с определяющими зависимостями (3.3)...(3.8),
(3.10) и (3.12), позволяют по вертикальной нагрузке на колесо (Ок) определить глубину образуемой им колеи (Ни) и прогиб шины (2щ, 2'ш) с учетом влияния на них продольных сил (через пробуксовку колес 8&) и давления воздуха в шинах (Рц).
[стр. 258]

Таблица 3.1 Некоторые параметры шин регулируемого давления Размер, модель шины г/Вк> м/м “ГГ дм3 кн Рв тт> МПа Номинальные значения Коэффициенты регрессии кН Рв, МПа к, К2 К3 12,00-18 К-70 0,542/0,260 200 0,449 0,05 18,5 0,30 0,015 885 1.8 0,105 12Д0К18 КИ-115 0,542/0,260 200 0,427 0,08 18,5 0,45 0,012 540 2,4 0,070 12,00-20 М-93 0,571/0,270 221 0,376 0,05 22,0 0,30 0,015 675 2,9 0,040 12ДЮК20 КИ-113 0,571/0,270 221 0,367 0,08 20,0 0,45 0,013 560 2,4 0,700 14,00-20 ОИ-25 0,630/0,320 334 0,358 0,05 28,6 0,42 0,017 650 4,0 0,030 14,00-20 ОИ-52 0,630/0,320 334 0,358 0,05 25,0 0,32 0,016 500 4,6 0,059 1220x400533 И-П184 0,600/0,340 308 0,348 0,05 26,1 0,32 0,016 575 3,7 0,070 425/85К21 Кама-1260 0,630/0,375 384 0,374 0,10 30,0 0,45 0,012 677 2,9 0,021 1200x500508 ИД0284 0,592/0,400 360 0,435 0,08 33,0 0,40 0,015 700 3,0 0,080 1300x530533 ВИД-201 0,650/0,440 485 0,465 0,08 36,0 0,35 0,017 1100 1,7 0,080 Примечание: габаритный объем шины V = —----— ____________________ при скорости 10 км/ч с прогретыми пробегом в течение 15 мин, шинами.
Значения радиальной жесткости С'ш шин различных сроков службы (при
Ок=сот( и Рв-иом.) можно получить по регрессионным зависимостям, разработанных автором [32] в функции продолжительности хранения (тЛ) и климатических условий их эксплуатации (Сх): Сш =592,95 + 0,059^6^, (3.11) где Ох жесткость климата (принимается для умеренного климата 180 ед., для жаркого климата 250 ед.) [195].
С учетом изменения нагрузки на колесо и внутреннего давления в шинах различных сроков службы (соответственно и площадей отпечатков Р’п)
значения радиальной жесткости корректируются по таблицам 2.1-2.6 и 2.13.
258

[стр.,259]

Для проведения расчетов по определению радиальной жесткости шин различных сроков службы по формуле (ЗЛО) разработан поправочный коэффициент (кг), учитывающий изменения, происходящие в шинах от продолжительности их использования на АТ: сш=кткАкг(к,+р,1 (з.12) где К г поправочный коэффициент радиальной жесткости шин от срока их службы ( К т = 0,025 гх) [32].
Таким образом, полученные уравнения (3.7) и (3.9) вместе с определяющими зависимостями (3.3) (3.8),
(ЗЛО) и (ЗЛ2) позволяют по вертикальной нагрузке на колесо (Ок) определить глубину образуемой им колеи (На) и прогиб шины (2Ш, 2'ш) с учетом влияния на них продольных сил (через пробуксовку колес 8бд и давления воздуха в шинах (Рв).
Для определения продольных сил рассмотрим попарно составляющие элементарной равнодействующей реакции в криволинейной зоне контакта колеса сШж и сЖм, а также ЛКГ и <Шт> которые можно выразить друг через друга: (Шгк = с1Кг со здг+МГ вта9 <ШХК = с!КТ соз а сШг $т а, (3.13) и, если известно сШ7К = 102м к ргВк ^ * ^и‘ ^Г = 10к ргВкг1***(соза со$ ан)“ соз ас1а, (3.14) у 12г И -И 2 и соотношение <1КТ = Ф(с1Яг), тогда через выражения (ЗЛЗ) и (3.14) определяются элементарные значения продольной (с1Кхк)> нормальной (<1КГ) и тангенциальной (Мт) реакций в криволинейной зоне контакта.
Определение максимального по сцеплению тангенциального напряжения ттах и соответствующего ему нормального напряжения ав грунте для криволинейной и плоской зоны контакта с учетом среза грунта торцевыми ребрами грунтозацепов производят, как было указано ранее, по зависимостях (1.36 и 1.37), где для: кы1^СТГ/^ Рт^2пгктп Рд=2жгВк.
Таким образом, получена возможность определения развиваемой колесом максимальной силы тяги Ра шх через ттах (1.36, 1.37), которая в свою очередь за259

[Back]