Проверяемый текст
Абрамов Вячеслав Николаевич. Обеспечение сохраняемости и долговечности шин и резинотехнических изделий автомобильного транспорта (Диссертация 2006)
[стр. 90]

Для определения продольных сил рассмотрим попарно составляющие элементарной равнодействующей реакции в криволинейной зоне контакта колеса (Ш.к, и с1Кхк, а также (Шг и с!Ят, которые можно выразить друг через Друга: сГЛ, = сШг со$ а + 51П а, с/Л} лч.
=йИгсо5а-^/Л#.5та (3.13) и, если известно <«, -10»», ,.,А (н = 10-«,Лв,г"' Ч&/7-/72 я (3.14) (со$ а сов а „)“ сошс!а и соотношение с/Кг = Ф ( с / К г ) тогда через выражения (3.13) и (3.14) определяются элементарные значения продольной (с1Кхк), нормальной (с1Кг) и тангенциальной ( ( Ш т ) реакций в криволинейной зоне контакта.
Определение максимального по сцеплению тангенциального напряжения,
т„гах и соответствующего ему нормального напряжения а = д в грунте для криволинейной и плоской зоны контакта с учетом среза грунта торцевыми ребрами грунтозацепов производят, как было указано ранее, по зависимостям (2.36 и 2.37), где для: кс =>/<„ т й 1гтМпРт 2титНгпРд =2пгВк.
Таким образом, получена возможность определения развиваемой колесом максимальной силы тяги Рапшх
через тшач (2.36, 2.37), которая в свою очередь зависит от относительного сдвига элементов беговой дорожки колеса (ХСд), выраженного экспоненциальной зависимостью или через гиперболический тангенс (рс) [17, 73, 106, 107].
Для выражения текущих значений т через закон Кулона и соответствующий сдвиг, в работе использовался метод интерполяции кубическими сплайнами кривой т (ХСд) [105, 107], позволяющий получить максимальное приближение рассматриваемой функции к экспериментальной: т = о1§Ч1А(хсд) + К Ж%СД ).
90 (3.15)
[стр. 259]

Для проведения расчетов по определению радиальной жесткости шин различных сроков службы по формуле (ЗЛО) разработан поправочный коэффициент (кг), учитывающий изменения, происходящие в шинах от продолжительности их использования на АТ: сш=кткАкг(к,+р,1 (з.12) где К г поправочный коэффициент радиальной жесткости шин от срока их службы ( К т = 0,025 гх) [32].
Таким образом, полученные уравнения (3.7) и (3.9) вместе с определяющими зависимостями (3.3) (3.8), (ЗЛО) и (ЗЛ2) позволяют по вертикальной нагрузке на колесо (Ок) определить глубину образуемой им колеи (На) и прогиб шины (2Ш, 2'ш) с учетом влияния на них продольных сил (через пробуксовку колес 8бд и давления воздуха в шинах (Рв).
Для определения продольных сил рассмотрим попарно составляющие элементарной равнодействующей реакции в криволинейной зоне контакта колеса
сШж и сЖм, а также ЛКГ и <Шт> которые можно выразить друг через друга: (Шгк = с1Кг со здг+МГ вта9 <ШХК = с!КТ соз а сШг $т а, (3.13) и, если известно сШ7К = 102м к ргВк ^ * ^и‘ ^Г = 10к ргВкг1***(соза со$ ан)“ соз ас1а, (3.14) у 12г И -И 2 и соотношение <1КТ = Ф(с1Яг), тогда через выражения (ЗЛЗ) и (3.14) определяются элементарные значения продольной (с1Кхк)> нормальной (<1КГ) и тангенциальной (Мт) реакций в криволинейной зоне контакта.
Определение максимального по сцеплению тангенциального напряжения
ттах и соответствующего ему нормального напряжения ав грунте для криволинейной и плоской зоны контакта с учетом среза грунта торцевыми ребрами грунтозацепов производят, как было указано ранее, по зависимостях (1.36 и 1.37), где для: кы1^СТГ/^ Рт^2пгктп Рд=2жгВк.
Таким образом, получена возможность определения развиваемой колесом максимальной силы тяги Ра
шх через ттах (1.36, 1.37), которая в свою очередь за259

[стр.,260]

висит от относительного сдвига элементов беговой дорожки колеса (Хсд), выраженного экспоненциальной зависимостью или через гиперболический тангенс {(И) [17,105,106,110, 193,194].
Для выражения текущих значений г через закон Кулона и соответствующий сдвиг, в работе использовался метод интерполяции кубическими сплайнами кривой т (ХСд) [192,194], позволяющий получить максимальное приближение рассматриваемой функции к экспериментальной: т = 01§у/А{хсд )+ксВ(хсд ) (3.15) где А(хсп)= 0,4 1Хсд 8 От -1,4 1Хсд + 1; От при (ХСд)<86п\ в{хсд )1 -> при (Хсд )> 5Ст А^ХспУр^Хсд^Л 3(!-кОТ)2 4 -\Хсд ^ 0~+при(ха}\ -при 8бт<(ХСд)<1(3-16) (3.17) В криволинейной зоне контакта а=АКг и т=с1КТ , а соотношение сШт =Ф(с1Кг) принимает вид: №т = Мг{2Ч/А(хсд )+ ксВ[хсд \ВкАа (3.18) Подставив йКг по (3.18) в зависимость (3.13), получается выражение для определения нормальной составляющей (1КГ\ сШ :к ~ к сВ(хсд }'ВК зт сДа С05 а + 1% Ц 51П оА[хСд ) (3.19) соответственно через (3.18) и (3.19) тангенциальная составляющая равна: ~ х-Ахсд Ув< ап ж1а}§11/А(хсд) (соз а+ 12у/ 81П ал(хсд)) ^ксВ(хсдУВкАа, (3.20) а через (3.13) для с1Кхку подставив (3.18) и (3.19), получается выражение для определения продольной составляющей сЖ**: _ [аК!К ксВ[хсд }ВК 51П ас1а\12у/ со;ссА[хсд)5111 а) (соз а + 1г^А(хся)) 260 + кЛхСд И-008 ас1а> (3-21)

[Back]