|
23 режиме самозатачивания с целью непрерывной работы острыми режущими кромками. А.А.Меркушев, Ю.Е.Усов, О.Г.Цыплаков [32] установили, что работа, затрачиваемая на обработку, складывается из работы упругой деформации срезаемого слоя и работы трения между инструментом и деталью. При этом тепло, выделяемое в результате упругой деформации, незначительно. Основным источником тепла авторы считают работу трения, которая в свою очередь зависит от длины линии контакта круга с деталью. В силу низкой теплопроводности материала тепло локализуется в зоне резания, что приводит к нагреву поверхностных слоев материала и деструкции его поверхностного слоя. Кроме того, наблюдается сильный нагрев периферийных зерен круга и их выкрашивание, т.к. силы сцепления зерен со связкой в этом случае существенно понижаются. Качество поверхности при шлифовании оценивается не только по величине микронеровностей, но и по ряду специфических признаков: наличию прижогов, сколов, отслоений, микротрещин [30]. Причем возникновение прижогов является первичным фактором ухудшения качества поверхности, которое обусловлено потерей режущей способности абразивного круга. Потеря режущих свойств в большинстве случаев связана с «засаливанием» его рабочей поверхности. Если обратиться к результатам исследований, проведенных при шлифовании некоторых других видов неметаллических материалов, например, гетинакса и текстолита, то можно отметить наличие противоречивых рекомендаций по выбору инструмента и режимов обработки. Так, Ф.Г.Дворецкий [13] рекомендует производить обработку указанных материалов электрокорундовыми кругами зернистостью 40...63, твердостью М1, М2, с режимами Укр=25 м/сек; 5=3... 5 м/мин; {=0,1 мм. X. Курцед [111] обработку гетинакса электрокорундовыми кругами зернистостью 40...50, твердостью СМ1, СМ2 на бакелитовой и вулканитовой связке с режимами 1^=40...50 м/сек; 5=0,3...0,4 м/мин. Однако, стойкость рекомендуемых кругов весьма |
1.3. ОСОБЕННОСТИ ШЛИФОВАНИЯ ОБРЕЗИНЕННЫХ ВАЛОВ БУМАГОДЕЛАТЕЛЬНЫХ МАШИН Для получения необходимых размеров обрезиненных валов с более жесткими допусками и меныпей шероховатостью поверхности, а также устранения дефектов обработки лезвийным инструментом в технологический процесс необходимо вводить отделочную операцию. Ограниченные возможности лезвийных инструментов в получении высоких классов шероховатости при обработке резины вызывают необходимость применения шлифования. Но научные и опытно-производственные рекомендации касаются в основном вопросов обработки этих материалов лезвийным инсгрументом и в меньшей степени абразивной обработки, причем последние посвящены исследованию процессов обработки полимеров. Между тем, абразивный инструмент обладает рядом особенностей: наличием большого количества режущих кромок, высокой износостойкостью, самозатачиванием. Именно поэтому особенно эффективно шлифование материалов [56], содержащих абразивные наполнители в виде стекла, асбеста или слюды. Рекомендуется использование шлифовальных кругов с открытой структурой и низкой твердостью. Оптимальная зернистость абразивных материалов 40 или 50. По мнению А.Кобаяши [34], при выборе шлифовальных крут ов и режимов шлифования следует исходить из основных положений обработки указанных материалов абразивами: использование абразивных кругов из искусственных материалов окиси алюминия и карбида кремния и обеспечение работы круга в режиме самозатачивания с целью непрерывной работы острыми режущими кромками. А.А.Меркушев, Ю.Е.Усов, О.Г.Цыплаков [53] установили, что работа, затрачиваемая на обработку, складывается из работы упругой деформации срезаемого слоя и работы трения между инструментом и деталью. При этом тепло, выделяемое в результате упругой деформации, незначительно. Основным источником тепла авторы считают работу трения, которая в свою очередь зависит от длины линии контакта круга с деталью. В силу 24 25 низкой теплопроводности пластиков тепло локализуется в зоне резания, что приводит к нагреву поверхностных слоев материала и деструкции его поверхностного слоя. Кроме того, наблюдается сильный нагрев периферийных зерен круга и их преждевременное выкрашивание, т.к. силы сцепления зерен со связкой в этом случае существенно понижаются. Качество поверхности при шлифовании оценивается не только по величине микронеровностей, но и по ряду специфических признаков: наличию прижогов, сколов, отслоений, микротрещин [51]. Причем возникновение прижогов являегся первичным фактором ухудшения качества поверхности, которое обусловлено потерей режущей способности абразивного круга. Потеря режущих свойств связана в большинстве случаев с «засаливанием» его рабочей поверхности. Если обратиться к результатам исследований, проведенных при шлифовании некоторых других видов неметаллических материалов, например, гетинакса и текстолита, то можно отметить наличие противоречивых рекомендаций по выбору инструмента и режимов обработки. Так, Дворецкий [22] рекомендует производить обработку указанных материалов электрокорундовыми кругами зернистостью 40 ... 63, твердостью М1, М2, с режимами Укр = 25 м/сек; 5 = 3 ... 5 м/мин; I = 0,1 мм. Б.Я.Ксцлах [149] обработку гетинакса электрокорундовыми кругами зернистостью 40 ... 50, твердостью СМ], СМ2 на бакелитовой и вулканитовой связке с режимами Укр = 40 ... 50 м/сек; 5 = 0,3 ... 0,4 м/мин. Однако, стойкость рекомендуемых кругов весьма низкая (3 ... 5 мин). Они быстро засаливаются и вызывают появление прижогов на обработанной поверхности, что снижает эксплуатационные характеристики деталей. Частые правки препятствуют повышению производительности труда на операциях шлифования и вызываю! повышенный расход абразивного материала. В.Г.Любимов [50] для шлифования текстолита, гетинакса и древесно-слоистого пластика рекомендует использовать инструмент с абразивом из раздробленного |