|
приращения продольных и поперечных деформаций образцов в начале и в конце выдержки на каждой ступени. Таблица 3.4 Составы бетонов на щебне из бетонною лома для получения бетонов различной прочности и активности цементов 149 № К„, ок, Расход материалов, кг/м3 МПа МПа см Цемент Щебень Песок Вода В/Ц 1 15 30 2 234 951 905 176 0,75 2 20 30 2 284 935 881 176 0,62 3 20 30 6 306 915 851 191 0,62 4 20 30 10 332 893 814 207 0,62 5 25 40 2 271 939 887 176 0,65 6 25 40 6 292 919 858 191 0,65 7 25 40 10 317 898 822 207 0,65 8 30 50 2 264 941 891 176 0,67 9 30 50 6 284 922 862 191 0,67 10 30 50 10 308 900 826 207 0,67 11 40 50 2 324 922 862 176 0,55 12 40 50 6 349 902 829 191 0,55 13 40 50 10 379 880 790 207 0,55 О деформативности бетонов судили по величинам полных относительных продольных и поперечных деформаций, определенных при напряжениях сжатия, соответствующих нижней (К.х°) и верхней (К/) границам области образования микротрещин, а также при о =0, 92Кпр. Для определения Кт° и Кт 1' измеряли время прохождения ультразвуковых колебаний через бетон в процессе его нагружения. Прозвучивание осуществлялось по четырем направлениям: двум перпендикулярным по отношению к сжимающему усилию и двум диагональным (рис.3.8). Использо |
2.2. Аппаратура и методы исследований Методика определения прочности и деформативных свойств при кратковременном нафужении. Испытывались образцы-призмы размером 10x10x40 см. Перед испытанием на осевое сжатие призму центровали по физической оси. Нагрузку создавали ступенями, равными 10% от ожидаемой разрушающей нагрузки, с выдержкой на каждой ступени 5 мин. С помощью электротензодатчиков активного сопротивления с базой 50 мм и электронного измерителя деформацией АНД-1М измеряли приращения продольных (A^i) и поперечных ступени. По результатам испытаний были определены: призменная прочность, Rnp, МПа; продольные деформации, ei мм/мм; поперечные деформации, ег мм/мм; приращение относительных объемных деформаций на каждой ступени нагружения AQ = •^-, а также суммарная объемная 3 деформация Q = SAQ, м3/ м; (^^j) деформаций образцов в начале и в конце выдержки на каждой начальный модуль упругости, Е, МПа; дифференциальный коэффициент поперечной деформации Av = А Сг/ Аб) коэффициент поперечной деформации v = 82/ 81 Е начальный модуль упругости как отношение нормального напряжения в бетоне (а) к его относительной продольной деформации (А 8]) при напряжении сжатия о — 0,2 Клр. О деформативности бетонов судили по величинам полных относительных продольных и поперечных деформаций, 52 _, определенных при напряжениях сжатия, соответствующих нижней (R°T) И верхней (R\) границам области образования микротрещин, а также при о= 0,92Rnp. Для определения R ° T И R \ измеряли время прохождения ультразвуковых колебаний через бетон в процессе его нагружения. Прозвучивание осуществлялось по четырем направлениям: двум перпендикулярным по отношению к сжимающему усилию и двум диагональным (рис. 2,1). Использовался прибор УКБ-1, датчики УЗК укрепляли на гранях призмы с помощью резиновых бинтов. Нижняя граница области микротрещинообразования (R°T) # характеризуется величиной напряжения сжатия, при которой сокращение времени прохождения ультразвукового импульса (AT) достигает максимального значения: AT = (Т,-То)/То; где: Т] время прохождения ультразвукового импульса через бетонную призму на определенной ступени нагружения а= а IMKC; То то же, при а == 0. 0 Напряжение (R°x) соответствует началу резкого увеличения дифференциального коэффициента поперечной деформации, а также началу уменьщения величины приращения относительной деформации (рис.2.2). Верхняя граница области микротрещинообразования (Rx^) характеризуется величиной напряжения сжатия, при которой коэффициент поперечной деформации достигает значения 0,5. При этом суммарная объемная деформация призм достигает максимального значения и при дальнейщем нагружении начинается ^' увеличение объема образца. При напряжении R°x величина времени 53 |