|
! 57 Обработкой результатов эксперимента получены адекватные полиноминальные математические модели второго порядка, описывающие изменения кубиковой прочности пропаренных образцов в зависимости от принятых переменных факторов. Полученные модели в кодовых переменных, после исключения не значимых коэффициентов, записываются так: через 12 ч после пропаривания К=2б,2+0,8Х-0,29Х2+0,б4Хз-1,2Хз2-1,9Х42+0,9ХХ4-0)9ХзХ4+1;4ХХ2; (3.19) через 27 суток нормального твердения после пропарки К=33,0+0.52Х,-0,7Х24>74Х4,0.9Х2 2-1,2Х3 2-0,31Х42,0,54Х1Хз-1,02ХзХ4. (3.20) Проведенный сравнительный анализ показал, что максимальная относительная погрешность между экспериментальными и расчетными значениями прочности пропаренных бетонов в различном возрасте не превышают 10%. В натуральных значениях переменных математические модели бетонов на щебне из бетона с добавкой С-3 имеют следующий вид: Таблица 3.6. Условия кодирования переменных и интервалы варьирования Факторов Факторы Верхний уровень Нулевой уровень Нижний уровень Интервал варьирования Xг время предварительной выдержки (Т.) 5 3 1 2 Х2-скорость подъема температуры (Т2) 30 20 10 10 Хз-время изотермического прогрева (Т3) 9 6 3 3 Х4-температура изотермического прогрева (Т4) 90 75 60 15 |
бетона (контрольного и на щебне из бетона) применялся математический метод планирования эксперимента, в частности, 4-х факторный план второго порядка (57, 61,62). Условия опытов для оптимизации режимов тепловлажностной обработки приведены в табл. 4,1. Образцы с ребром 10 см пропаривали в лабораторной камере с автоматическим регулированием и испытывали через 12 ч после пропарки и на 27 сутки нормального твердения после пропаривания. Таблица 4.1. Условия кодирования переменных и интервалы варьирования факторов Нижний Факторы Верхний Нулевой Интеруровень уровень уровень вал варьирования XI-время предвари5 3 1 2 тельной выдержки (Т1) Х2-скорость подъема 30 20 10 10 температуры (Т2) ХЗ-время изотерми6 3 9 3 ческого прогрева (ТЗ) Х4-температура изо90 75 60 15 термического прогрева (Т4) Матрица планирования приведена в табл. 4.2. Обработкой результатов эксперимента получены адекватные полиноминальные математические модели второго порядка, описывающие изменения кубиковой прочности пропаренных образцов в зависимости от принятых переменных факторов. Полученные модели в кодовых 121 R= 27 + 1.014X1-1.362X2 + 0.42X3 1.27 Хз^ 2.1 X4^ 1.23 XI X3 1.054X4 1 . 9 X , ^ 1.45 X3 X4 для бетонов на щебне из бетона с добавкой С-3 R= 26.2+ 0.8 X I 0 . 2 9 X 2 + 0.64X3-1.2X3^ 1.9X4^ +0.9X1 Х4 -0.9X3X4+1.4X1X2 Через 27 суток нормального твердения после пропарки для бетона на гранитном щебне R 34 + 0.9X1 0.8X3-0.94X4 + 1.42 Х,^ +1.8X2^ +0.9 Х4^ + 1.42 XI Х4 0.9 Х2 Х40.7 ХЗ Х4 для бетонов на щебне из бетона с добавкой С-3 R= 33 + 0.52 X I 0 . 7 X 2 1 . 7 4 X 4 + 0.9X2^-1.2 Хз^ -0.31X4^ + 0.54X1X3-1.02X3X4 Проведенный сравнительный анализ показал, что максимальная относительная погрешность между экспериментальными и расчетными значениями прочности пропаренных бетонов в различном возрасте не превышают 10%. В натуральных значениях переменных математические модели бетонов на щебне из бетона с добавкой С-3 имеют следующий вид: Через 12 ч после пропаривания R= 41-ЗТ1 +0.37 Т2 +3.49 ТЗ + 1.54Т4 + 0.0031 Tj^ -0.019 Тг^ + 0.14 Тз^-0.89 Т/ +0.051 Т1 Т2-0.0039 Т1 ТЗ+0.029 Т1 Т 4 0.0069 Т2Т4-0.019 ТЗТ4 Через 27 суток нормального твердения после пропаривания R= 0.44 -0.068 Т1 -0.39Т2 -0.16 ТЗ 0.68 Т4 0.039 Т,^ + 0.0079Т2^ + 0.021Тз^-0.0012 Т1Т2 + 0.109 Т1 ТЗ-0.0019 Т1 ТЗ0.0048 ТЗТ4 Анализ моделей показывает, что принятые к исследованию переменные факторы почти одинаково влияют на кубиковую прочность бетонов на щебне из бетона через 12 ч после пропаривания. 123 |