Проверяемый текст
Пуляев Сергей Михайлович. Бетоны на заполнителях из бетонного лома для сборных железобетонных изделий (Диссертация 2005)
[стр. 29]

29 крупного заполнителя из дробленого бетона можно рекомендовать механическую или термомеханическую обработку кусков дробленого бетона » фракций 5-40 мм [7,8].
Активация заполнителей из естественного каменного материала растворами электролитов с
рН=4-6 хорошо известна.
Однако, в данном случае мы имеем дело с заполнителем, обладающим повышенной пористостью, что может внести существенные коррективы в конечную прочность бетона.
Активация раствором электролита осуществлялась путем предварительного
(10 мин) насыщения щебня из дробленого бетона 0,5молярным раствором хлористого алюминия.
Затем определялось количество поглощенной щебнем жидкой фазы, которое учитывалось при дозировании общего количества воды.
Заполнитель вместе с остальными ингредиентами переносился в смеситель, где
получал требуемую бетонную смесь.
Полученные данные показывают увеличение прочности бетона в 28суточном возрасте нормального твердения на 5 % и практически одинаковую прочность с контрольным образцом после тепловлажностной обработки.
Такая зависимость хорошо согласуется с кинетикой набора прочности бетонов, когда добавка электролита используется при введении в воду затворения.

Существенное влияние на прочность бетона при одинаковом исходном водоцементном отношении оказывает водопоглощение щебня из дробленого бетона, изменяющее истинное В/Ц вторичной бетонной смеси.
Так, при замене природного крупного заполнителя щебнем из дробленного бетона и сокращении исходного В/Ц прочность вторичного бетона на 5-14 % выше прочности бетона аналогичного состава на естественном заполнителе, вследствие получения более жесткой бетонной смеси и уменьшения истинного значения В/Ц
[9].
При обеспечении заданной удобоукладываемости бетонной смеси на вторичном крупном заполнителе требуется, как правило, увеличение воды
[стр. 29]

« 3+6+3 ч и изотерме при 85^С, а также после нормального твердения в возрасте 28 с.
Определялась также плотность образцов.
Прирост прочности, по-видимому, объясняется активацией в условиях тепловлажностной обработки физико-химических процессов на границе вяжущее-заполнитель, который в данном случае является подложкой для новообразований.
При 28-суточном твердении в нормальных условиях этот эффект не столь значителен 2%.
Такое явление возможно в связи с тем, что термодинамические условия твердения менее благоприятны для формирования кристаллического сростка в контактной зоне.
В данном случае, очевидно, более существенно сказывается влияние увеличения доли мелкого заполнителя за счет появления при сухом перемешивании крошки растворного компонента.
Величина доли песка в смеси заполнителя г по сравнению с необработанным заполнителем при этом увеличивается с 0,32 до 0,37.
Параллельно с этим экспериментом на том же составе бетона был проведен замес, где щебень из дробленого бетона активировался обработкой в растворе электролита.
Активация заполнителей из естественного каменного материала растворами электролитов с
рН=4-б хорошо известна.
Однако в данном случае мы имеем дело с заполнителем, обладающим повышенной пористостью, что может внести существенные коррективы в конечную прочность бетона.
Активация раствором электролита осуществлялась путем предварительного,
в течении Юмин, насыщения щебня из дробленого бетона 0,5-молярным раствором хлористого алюминия.
Затем определялось количество поглощенной щебнем жидкой фазы, которое учитывалось при дозировании общего количества воды.
Заполнитель вместе с остальными ингредиентами переносился в смеситель, где
29

[стр.,30]

получали требуемую бетонную смесь.
Режим твердения и схема испытания образцов-кубов 10x10x10 см аналогичны описанным ранее.
Полученные данные показывают увеличение прочности бетона в 28-суточном возрасте нормального твердения на 5% и практически одинаковую прочность с контрольным образцом после тепловлажностной обработки.
Такая зависимость хорошо согласуется с кинетикой набора прочности бетонов, когда добавка электролита используется при введении в воду затворения.

Полученные результаты исследований в области дробленого бетона указывают на целесообразность продолжения работ по активации вторичного заполнителя с использованием механических, электроимпульсных и химических методов для расширения его применения в строительном производстве.
Испытаны составы бетона, в которых в качестве мелкого заполнителя применялся кварцевый песок, а в качестве крупного — ш;ебень из естественного материала Вяземского карьера.
Одновременно в исследованиях проводилась замена природного щебня дробленым бетоном в количестве от 20 до 100% [3].
Подбор составов бетона обеспечивал равную подвижность с т ОК=4-5 см и характеризовался повышением потребности воды до 8% при увеличении доли дробленого бетона в смеси до 100%.
Введение в смесь крупных заполнителей 20% щебня из дробленого бетона снизил значение прочности бетона на сжатие в 28суточном возрасте с 38,5 до 36,4 МПа, а при 100%-ном содержании вторичного щебня прочность бетона существенно не изменилась и достигла 35,5 МПа.
Ранее в работе [8] отмечалось, что применение в качестве крупного заполнителя дробленого бетона на гранитном щебне (марка по дробимости 600) практически не снижает прочность на сжатие по 30

[стр.,33]

кристаллизационной структуры материала.
В частности, применение мелкозернистых песков требует увеличения содержания добавки на 15-25%.
Применение тонкомолотых отходов бетона обеспечивает экономию вяжущих материалов (цемента, извести) до 60 % без снижения показателей качества изделия.
Отходы дробленого бетона допускается использовать при производстве всех видов автоклавных силикатных материалов (плотный и ячеистый силикатный бетон, силикатный кирпич) без ограничений по маркам.
Существенное влияние на прочность бетона при одинаковом исходном водоцементном отношении оказывает водопоглощение щебня из дробленого бетона, изменяющее истинное В/Ц вторичной бетонной смеси.
Так, при замене природного крупного заполнителя щебнем из дробленного бетона и сокращении исходного В/Ц прочность вторичного бетона на 5-14 % выше прочности бетона аналогичного состава на естественном заполнителе, вследствие получения более жесткой бетонной смеси и уменьшения истинного значения В/Ц.

При обеспечении заданной удобоукладываемости бетонной смеси на вторичном крупном заполнителе требуется, как правило, увеличение воды
затворения на 6-8 % что, в свою очередь, ведет к снижению достигаемой прочности на сжатие.
Одновременно приходилось сталкиваться и с другим негативным явлением интенсивным снижением подвижности бетонной смеси в первые 10 мин.
после затворения, причем разница в темпах потери подвижности по сравнению со смесью на природном заполнителе составляла 3-6 см.
Для получения требуемой подвижности бетонной смеси на щебне из дробленого бетона в отечественной и зарубежной практике осуществляли введение пластифицирующих добавок в традицион33

[Back]