Использование для градуировки приборов АФС методики плоского нагружения по п.2.3, на практике затруднительно. Поэтому разработана методика градуировки приборов с помощью колец из стали ЭП-836. Напротив риски, по которой в дальнейшем разрезали кольца, на противоположной наружной стороне кольца в точке В рис. 4.11 измеряли значение ЭДС МШ. После разрезки проводили повторное измерение в той же точке. Результаты измерений приведены в таблице 4.1, где Ab=b-bo изменение ширины паза; ЛЕ= Ei Ео изменение сигнала ЭДС МШ; b ширина паза после разрезки кольца; Ео, Ej соответственно значение ЭДС МШ до и после разрезки кольца. Средняя ширина паза Ьо=4 мм. Зависимость ДЕ/Е0 от ДЬ/Ь0 показана на рис. 4.12. На графике видно, что наблюдается линейная зависимость относительных величин изменения зазора кольца и изменения ЭДС МШ на противоположной наружной стороне кольца. Из теории упругости известно, что деформация изгибом является неравномерной, что создает различные напряжения на противоположных сторонах изгибаемого изделия. Теоретическая эпюра напряжений в брусах малой кривизны, к которым относятся исследуемые кольца, изображается прямой линией, изменяющейся от максимального значения растягивающего напряжения +ст на одной стороне, до равного ему, но противоположного по знаку сжимающего напряжения -о. На средней оси поперечного сечения напряжения равны нулю (рис. 4.116). При расклинивании механические напряжения на наружной поверхности кольца будут сжимающие, а на внутренней растягивающие. При этом с увеличением ширины паза, т.е. с увеличением силы расклинивании сжимающие напряжения в пределах упругости увеличиваются линейно. При сжатии изменения обратные. 110 |
направлениях, а также преобразователем с однополюсной системой перемагничивания (Ес). Видно, что независимо от направления действия напряжений средневыпрямленное значение МШ, измеренное с помощью преобразователя с однополюсной системой перемагничивания возрастают, причем использование разработанного преобразователя практически ни приводит к потере чувствительности к приложенным напряжениям. Небольшое различие в чувствительности к осевым и тангенциальным напряжениям (до 10%) обусловлено, по-видимому, различными условиями перемагничивания по направляющей и по окружности цилиндрической поверхности оболочки. Использование для градуировки приборов АФС и ПИОН-01 методики плоского нагружения по п.4.3, на практике затруднительно. Поэтому разработана методика градуировки приборов с помощью колец из стали ЭП836. Напротив риски, по которой в дальнейшем разрезали кольца, на противоположной наружной стороне кольца в точке В рис. 5.11 измеряли значение МШ. После разрезки проводили повторное измерение в той же точке. Результаты измерений приведены в таблице 5.2, где Ab=b-bo изменение ширины паза; AE=Ei-E0 изменение сигнала МШ; b ширина паза после разрезки кольца; Ео, Ej соответственно значение МШ до и после разрезки кольца. Средняя ширина паза Ьо=4 мм. Зависимость АЕ/Ео от Ab/bo показана на рис. 5.12. На графике видно, что наблюдается линейная зависимость относительных величин изменения зазора кольца и изменения МШ на противоположной наружной стороне кольца. Из теории упругости известно, что деформация изгибом является неравномерной, что создает различные напряжения на противоположных сторонах изгибаемого изделия. Теоретическая эпюра напряжений в брусах малой кривизны, к которым относятся исследуемые кольца, изображается w прямой линиеи, изменяющейся от максимального значения растягивающего напряжения +а на одной стороне, до равного ему, но противоположного по знаку сжимающего напряжения -а. На средней оси поперечного сечения напряжения равны нулю (рис. 5.116). При расклинивании механические напряжения на наружной поверхности кольца будут сжимающие, а на внутренней растягивающие. При этом с увеличением ширины паза, т.е. с увеличением силы расклинивания сжимающие напряжения в пределах упругости увеличиваются линейно. При сжатии изменения обратные. 232 |