Проверяемый текст
Харитонов, Алексей Алексеевич; Формообразование фланцев и утолщений на осесимметричных трубчатых заготовках (Диссертация 2002)
[стр. 42]

можно использовать выражения (1.18) и (Г.21), подставив в них т -0,5.
Очевидно, что при двустороннем выдавливании усилие, приходящееся на один пуансон, будет меньше, чем усилие при одностороннем выдавливании, так как металл поступает в образующий фланец с двух сторон, а не с одной, в связи с чем высота
Н с каждой стороны будет меньше.
В.
Г.
Кондратенко и Л.
И.
Мещеряковой
[71] разработана методика определения потери устойчивости трубчатой заготовки при штамповке радиальным выдавливанием в закрытых штампах деталей с утолщением с использованием метода «верхней, оценки» (Рис.
1.4.6).
Авторами найден радиус нейтральной поверхности в очаге пластической деформации и определена возможность устойчивого протекания технологического процесса.
Для определения верхней оценки удельного усилия процесса предлагается следующее выражение:
В работе И.
С.
Алиева [7] представлены результаты теоретического анализа энергосилового режима процесса радиального выдавливания фланца.
Получена двухсторонняя оценка приведенных давлений раскрытия матрицы: для нахождения верхней оценки использована методика, основанная на дополнительном виртуальном перемещении инструмента, нижняя оценка определена из условия статического равновесия.
Эффективным методом изготовления осесимметричных деталей с фланцами является радиальное выдавливание,характеризуемое истечением металла заготовки в.поперечном направлении, и заполнением круговой полости, образованной в горизонтально-разъемной матрице.
При исследовании силового режима процесса выдавливания на трубной заготовке внутреннего фланца был использован энергетический метод.
На Рис.

1.4.7 показана упрощенная схема очага деформации: 1 и 2 пластические зоны; 3 и 4 жёсткие зоны.
Для определения давлений деформирования ( /? = р ! сгл) и раскрытия матрицы (
[стр. 17]

17 а суммарное удельное усилие радиального выдавливания Я=Ч\+ Я2С1-3) Для расчета радиального выдавливания сплошной заготовки следует подставить в выражения (1.5) и (1.6) значение г = 0, тогда Я= Р 1+ 1п7г+°--5 + ^ 2 + 2 /иН АИ (1.4) Автор указывает, что для расчетов двустороннего выдавливания также можно использовать выражения (1.1) и (1.4), подставив в них /1=0,5.
Очевидно, что при двустороннем выдавливании усилие, приходящееся на один пуансон, будет меньше, чем усилие при одностороннем выдавливании, так как металл поступает в образующий фланец с двух сторон, а не с одной, в связи с чем высота
Я с каждой стороны будет меньше.
В.Г.Кондратенко и Л.И.Мещеряковой
[43] разработана методика определения потери устойчивости трубчатой заготовки при штамповке радиальным выдавливанием в закрытых штампах деталей с утолщением с использованием метода «верхней оценки» (Рис.
1.6).
Авторами найден радиус нейтральной поверхности в очаге пластической деформации и определена возможность устойчивого протекания технологического процесса.
Для определения верхней оценки удельного усилия процесса предлагается следующее выражение:
9 (Д -г) + я : .(л3 г 3)+ (1.5)

[стр.,18]

Рис.1.6.
Схема процесса радиального выдавливания.
В работе И.С.
Алиева [44] представлены результаты теоретического анализа энергосилового режима процесса радиального выдавливания фланца.
Получена двухсторонняя оценка приведенных давлений раскрытия матрицы: для нахождения верхней оценки использована методика, основанная на дополнительном виртуальном перемещении инструмента, нижняя оценка определена из условия статического равновесия.
Эффективным методом изготовления осесимметричных деталей с фланцами является радиальное выдавливание, характеризуемое истечением металла заготовки в поперечном направлении и заполнением круговой полости, образованной в горизонтально-разъемной матрице.
При исследовании силового режима процесса выдавливания на трубной заготовке внутреннего фланца был использован энергетический метод.
Нарисунке
1.6 показана упрощенная схема очага деформации: 1 и 2 пластические зоны; 3 и 4 жесткие зоны.

[Back]