можно использовать выражения (1.18) и (Г.21), подставив в них т -0,5. Очевидно, что при двустороннем выдавливании усилие, приходящееся на один пуансон, будет меньше, чем усилие при одностороннем выдавливании, так как металл поступает в образующий фланец с двух сторон, а не с одной, в связи с чем высота Н с каждой стороны будет меньше. В. Г. Кондратенко и Л. И. Мещеряковой [71] разработана методика определения потери устойчивости трубчатой заготовки при штамповке радиальным выдавливанием в закрытых штампах деталей с утолщением с использованием метода «верхней, оценки» (Рис. 1.4.6). Авторами найден радиус нейтральной поверхности в очаге пластической деформации и определена возможность устойчивого протекания технологического процесса. Для определения верхней оценки удельного усилия процесса предлагается следующее выражение: В работе И. С. Алиева [7] представлены результаты теоретического анализа энергосилового режима процесса радиального выдавливания фланца. Получена двухсторонняя оценка приведенных давлений раскрытия матрицы: для нахождения верхней оценки использована методика, основанная на дополнительном виртуальном перемещении инструмента, нижняя оценка определена из условия статического равновесия. Эффективным методом изготовления осесимметричных деталей с фланцами является радиальное выдавливание,характеризуемое истечением металла заготовки в.поперечном направлении, и заполнением круговой полости, образованной в горизонтально-разъемной матрице. При исследовании силового режима процесса выдавливания на трубной заготовке внутреннего фланца был использован энергетический метод. На Рис. 1.4.7 показана упрощенная схема очага деформации: 1 и 2 пластические зоны; 3 и 4 жёсткие зоны. Для определения давлений деформирования ( /? = р ! сгл) и раскрытия матрицы ( = q/<тs) при выдавливании на трубчатой заготовке И.С.Алиев предла |
17 а суммарное удельное усилие радиального выдавливания Я=Ч\+ Я2С1-3) Для расчета радиального выдавливания сплошной заготовки следует подставить в выражения (1.5) и (1.6) значение г = 0, тогда Я= Р 1+ 1п7г+°--5 + ^ 2 + 2 /иН АИ (1.4) Автор указывает, что для расчетов двустороннего выдавливания также можно использовать выражения (1.1) и (1.4), подставив в них /1=0,5. Очевидно, что при двустороннем выдавливании усилие, приходящееся на один пуансон, будет меньше, чем усилие при одностороннем выдавливании, так как металл поступает в образующий фланец с двух сторон, а не с одной, в связи с чем высота Я с каждой стороны будет меньше. В.Г.Кондратенко и Л.И.Мещеряковой [43] разработана методика определения потери устойчивости трубчатой заготовки при штамповке радиальным выдавливанием в закрытых штампах деталей с утолщением с использованием метода «верхней оценки» (Рис. 1.6). Авторами найден радиус нейтральной поверхности в очаге пластической деформации и определена возможность устойчивого протекания технологического процесса. Для определения верхней оценки удельного усилия процесса предлагается следующее выражение: 9 (Д -г) + я : .(л3 г 3)+ (1.5) Рис.1.6. Схема процесса радиального выдавливания. В работе И.С. Алиева [44] представлены результаты теоретического анализа энергосилового режима процесса радиального выдавливания фланца. Получена двухсторонняя оценка приведенных давлений раскрытия матрицы: для нахождения верхней оценки использована методика, основанная на дополнительном виртуальном перемещении инструмента, нижняя оценка определена из условия статического равновесия. Эффективным методом изготовления осесимметричных деталей с фланцами является радиальное выдавливание, характеризуемое истечением металла заготовки в поперечном направлении и заполнением круговой полости, образованной в горизонтально-разъемной матрице. При исследовании силового режима процесса выдавливания на трубной заготовке внутреннего фланца был использован энергетический метод. Нарисунке 1.6 показана упрощенная схема очага деформации: 1 и 2 пластические зоны; 3 и 4 жесткие зоны. |