|
49 Обозначив подводимую к корпусу дифференциала мощность через No, а отводимые мощности на полуосях Nj и N2, КПД разветвленной передачи _(N,+N,) Л'я ’ (1-45) Из кинематических зависимостей криволинейного движения автомобиля (рис. 1.9) связь выходного скоростного фактора Дсо с геометрическими параметрами ведущего моста и траектории движения В_ Ro’ (1-46) где В колея моста; Ro расстояние от центра поворота до центра масс моста. Дй)-о0 Рис. 1.14. Расчетная схема криволинейного движения ведущего моста Согласно схеме рис. 1.14, при имеющем место неравенстве угловых скоростей вращения колес Аш, относительно угловой скорости вращения корпуса дифференциала со0, баланс мощности его звеньев: ;V„ = (М, + М2 = Л/, J ; (147) N} MfCOf = М, (&0 + Лео); N2 -М2со2 = М2(соп -Лео). Подставив в (1.45) выражения мощностей (1.47) после преобразований получим 2R0(l + rjd) (1.48) |
99 Au p ■e" N L__________ I Au H, Puc. 2.16. Расчетная схема редуктора дифференциала Моменты в дифференциале выраженные через КПД дифференциала цд\ 1 + г!д М2=-^~, 1+Ъ (49) Mf=M0 i+m Обозначив подводимую к корпусу дифференциала мощность через No, а отводимые мощности на полуосях -Njh N2, КПД разветвленной передачи Nn (50) Из кинематических зависимостей криволинейного движения автомобиля (рис. 2.17) связь выходного скоростного фактора Л&> с геометрическими параметрами ведущего моста и траектории движения В Да = ап—, (51) где В колея моста; Ro расстояние от центра поворота до центра масс моста. Рис. 2.17. Расчетная схема криволинейного движения ведущего моста. |