Проверяемый текст
Стрелков Максим Николаевич. Разработка методики исследования взаимосвязанных колебаний подвески и трансмиссии легкового автомобиля (Диссертация 2007)
[стр. 116]

116 Графическое изображение показано на рис.
3.3.20.

!--------Р \ \ \ \ У *сЗf Рисунок 3.3.20 Графическое изображение сил и прогибов при заданной нагрузке Р в верхних опорах (fпрогиб опоры ИЖ-2126) Выводы по расчету.
1.
Расчетные данные по прогибу опоры под нагрузкой 5000
Н практически совпадают с экспериментальными данными: расчетный прогиб опоры ИЖ-2126(1) равен 12,5 мм, а экспериментальный 12,7 мм; расчетный прогиб опоры ИЖ-2126(2) равен 4,6 мм, а по экспериментальным данным 4,5 мм.
2.
Максимальная расчетная допустимая осевая нагрузка на опору практически соответствует экспериментальным данным: расчетная нагрузка равна 13820
Н, а экспериментальная 13750 Н.
3.
Данные конструкции верхних опор автомобиля ИЖ-2126(1)
и ИЖ-2126(2) удовлетворяют условию работоспособности (3.4).
4.
Расчетные данные равнодействующей силы от сил сжатия и сдвига в опорах ИЖ-2126(1)
и ИЖ-2126(2) совпадают.
[стр. 125]

125 Равнодействующая F для опор ИЖ 2126/0 и ИЖ 2126/0» по формуле (32) составляет: р' = ^рсж + рсд = Vl2802 41802 = 1290 кгс.
Графическое изображение показано на рис.
3.3.20.

Рис.
3.3.20.
Графическое изображение сил и прогибов при заданной нагрузке Р в верхних опорах (f прогиб опоры ИЖ
2126/0, f прогиб опоры ИЖ 2126/00 Выводы по расчету: 1.
Расчетные данные по прогибу опоры под нагрузкой 500
кгс практически совпадают с экспериментальными данными: расчетный прогиб опоры ИЖ 2126/0 равен 12,5 мм, а экспериментальный -12,7 мм; расчетный прогиб опоры ИЖ 2126/0 равен 4,6 мм, а по экспериментальным данным 4,5 мм.
2.
Максимальная расчетная допустимая осевая нагрузка на опору практически соответствует экспериментальным данным: расчетная нагрузка равна 1382
кгс, а экспериментальная 1375 кгс.


[стр.,126]

126 3.
Данные конструкции верхних опор автомобиля ИЖ
2126/0 и ИЖ 2126/0 удовлетворяют условию работоспособности (31).
4.
Расчетные данные равнодействующей силы от сил сжатия и сдвига в опорах ИЖ
2126/0 и ИЖ 2126/01 совпадают.
Параметры верхних опор амортизаторных стоек, а также их деформации при одинаковой нагрузке и жесткости (при статической нагрузке) приведены в таблице 3.3.6.
Таблица 3.3.6 Основные параметры опор Верхние опоры автомобилей Количество деталей Нагрузка контрольная,кге Деформация,мм Жесткость, кге/мм Массаопоры,кг Твердость,Hs Статическая нагрузка,кге Максимальная нагрузка,кге ИЖ 2126/0 8 350 6,8 41 1,3 35...50 360 1400 ИЖ-2126/0, 8 350 2,8 112 1,24 55..70 360 1400 Мазда 7 350 3,2 ПО 0,93 50...52 230 830 Датсун 1600 7 350 3,5 100 U 60...65 320 1070 Рено 14 9 350 2,8 212 1,25 38...42 316 790 Вольво 343 7 350 8,5 75 0,56 60...65 360 500 Фольксваген пассат 7 350 6,7 98 0,64 38...42 332 580 Величины внутреннего трения в верхних опорах, определенные при статической нагрузке в передних подвесках, приведены в таблице 3.3.7.
Важным рабочим параметром верхних опор является угол наклона их упругих элементов.
Для данного типа амортизационных деталей, испытывающих одновременное действие сил сжатия (Рсж) и сдвига (Рсд) от действия осевой силы (Р) в результате наклона демпфирующего элемента, в ряде работ рекомендуется при проектировании выбирать углы наклонов упругих элемен

[Back]