|
108 токов составило 2:1, поскольку именно это соотношение оказалось наиболее эффективным для данного типа аппаратов. При этом расход орошающей воды менялся в широких пределах or GH7 0 0 кг/ч до GB = 2600кс/ч. Температура ПВС па входе в аппарат колебалась от 96 до 9В °С, а на выходе от 24 до 90 °С При этом температура холодной воды на входе в аппарат в среднем составила 6 °С, а нагретой воды на выходе из аппарата зависела от расхода ПВС и изменялась от 50 до 90 °С. Такие высокие параметры-нагретой воды при испытаниях на запарной установке объясняются очень высоким содержанием пара в ПВС, близким к состоянию насыщения воздуха при данных температурах. Таким образом, при утилизации теплоты ПВС данных параметров возможно получение температур нагретой воды в широком диапазоне параметров, определяемых потребностью предприятия м ее количестве.и температуре. Исследования на сушильных конвективных установках проводились также при парамеграх сушильного агента и его расходах, соответствующих технологическим режимам установок [133]. При этом в процессе проведения испытаний изменялись расходы ПВС и нагреваемой жидкости. Для этого в отводные воздуховоды сушильной установки делалась врезка воздуховода с регулирующим шибером для подвода ПВС к исследуемому аппарату. То же самое можно сказать и об испытаниях на зрельниках. Изменению подлежали также расходы орошающей воды и соотношения нисходящего и восходящего потоков Г1ВС. На первом этапеиспытаний кратность расходов влажного воздуха поддерживалась на уровне ~ 0,67, что было обеспечено проходными сечениями верхнею и нижнего входов в аппарат, а соотношение расходов орошающей жидкости в верхнем и нижнем подводных каналах равном 2:1. Эти соотношения отвечали наибольшим значениям интенсивности тепломассообмена. Затем указанные параметры изменялись с целью определения поправочных коэффициентов /с t и т |
5.2. Результаты экспериментальных исследований вихревого аппарата для утилизации теплоты паровоздушной смеси Опытно-промышленные испытания вихревых аппаратов контактного типа для утилизации теплоты ПВС проводились, как это уже указывалось, на запарных установках, зрельниках и конвективных сушильных установках в относительно широком, характерном для данного типа установок диапазоне температур и влажности паровоздушной смеси. При проведении испытаний на запарной установке расход паровоздушной смеси изменялся в небольших пределах и в среднем составил Ьв = 1000 м*!ч = 0,278м*/с. Это объясняется тем, что изменение расхода в широких пределах было недопустимо по технологическим условиям производства. В среднем соотношение расходов нисходящего и восходящего потоков составило 2:1, поскольку именно это соотношение оказалось наиболее эффективным для данного типа аппаратов. При этом расход орошающей воды менялся в широких пределах от Св = 700кг/ч до Ов = 2600 кг/ч. Температура ПВС на входе в аппарат колебалась от 96 до 98 °С, а на выходе от 24 до 90 °С. При этом температура холодной воды на входе в аппарат в среднем составила 6 °С, а нагретой воды на выходе из аппарата зависела от расхода ПВС и изменялась от 50 до 90 °С. Такие высокие параметры нагретой воды при испытаниях на запарной установке объясняются очень высоким содержанием пара в ПВС, близким к состоянию насыщения воздуха при данных температурах. Таким образом, при утилизации теплоты ПВС данных параметров возможно получение температур нагретой воды в широком диапазоне параметров, определяемых потребностью предприятия в ее количестве и температуре. Исследования на сушильных конвективных установках проводились также при параметрах сушильного агента и его расходах, соответствующих технологическим режимам установок. При этом в процессе проведения испытаний изменялись расходы ПВС и нагреваемой жидкости. Для этого в от1 6 6 водные воздуховоды сушильной установки делалась врезка воздуховода с регулирующим шибером для подвода ПВС к исследуемому аппарату. То же самое можно сказать и об испытаниях на зрельииках. Изменению подлежали также расходы орошающей воды и соотношения нисходящего и восходящего потоков Г1ВС. На первом этапе испытаний кратность расходоз влажного воздуха поддерживалась на уровне ~ 0.67, что было обеспечено проходными сечениями верхнего и нижнего входов в аппарат, а соотношение расходов орошающей жидкости в верхнем и нижнем подводных каналах равном 2:1. Эти соотношения отвечали наибольшим значениям интенсивности тепломасообмена. Затем указанные параметры изменялись с целыо определения поправочных коэффициентов Кл и К2. Обработка результатов испытаний проводилась по двум направлениям: определения постоянных коэффициентов критериального уравнения и определения коэффициентов эмпирического уравнения для объемного коэффициента теплопередачи [126]. При обработке результатов эксперимента по первой методике определялась критериальная зависимость коэффициента эффективности тепломассообмена Кт от числа Рейнольдса Re и числа подобия тепловых эквивалентов В щ 9т.е. критериальная зависимость K m /(R e,R m ,). Постоянные коэффициенты критериальной зависимости находились при помощи метода наименьших квадратов для многофакторною эксперимента. При этом числа Re менялись в пределах 900 4000 и числа Вт1 в пределах 1,15-2. Средняя точность корреляции составила 9% при максимальной около 20%. Число Re определялось по соотношению Re = ^ , (5.1) V,1 где за we была принята тангенциальная скорость газа на входе в аппа167 |